Предложена зависимость

Решений задачи о концентрации напряжений в сопряжении сварного шва и основного металла посвящено большое количество работ [6, 9]. Многие из них основаны на теории концентрации напряжений Нейбера [10]. Д.И.Навроцким [9] предложена следующая формула для оценки оц,:

В работе [27] на основании многочисленных лабораторных и натурных испытаний сварных пластин и сосудов с поверхностными трещиноподобными дефектами с учетом их длины предложена следующая формула для определения статической прочности сосудов

где (70кр и а0кр - окружные разрушающие напряжения для сосудов с трещиной и без нее; г\ - относительная глубина трещины; т( =1/д - относительная длина трещины. Параметр атр в этой формуле представляет собой отношение разрушающих напряжений в нетто-сечении к временному сопротивлению и является характеристикой трещиностойкости стали. В диапазоне г\ < 0,5 для определения а^ предложена следующая формула

Г. А. Гороховский, исследуя особенности диспергирования металлов в контакте с полимерами, установил, что полимеры, как и низкомолекулярные поверхностно-активные вещества, интенсифицируют процессы деформирования, упрочнения и разрушения металлов. На основании комплекса исследований им предложена следующая модель механизма изнашивания [46]. Работа динамически контактирующих материалов полимер-металл сопровождается комплексом структурных превращений в поверхностных слоях как полимера, так и металла, а также мсханохимическими явлениями на границе их раздела. Структура в поверхностном слое подвергается ориентации - необратимым деформациям в направлении тангенциальных сил трения. Это приводит к нарушению надмолекулярных образований, изменению фазового состава и диспергированию кристаллических областей. Субмикроструктура металла при этом также резко изменяется, происходит измельчение кристаллических блоков, в некоторых случаях на один десятичный порядок.

В целях минимизации погрешности была предложена следующая методика корректировки поправок по экспериментальным точкам [88]. Первоначально проводили расчет периода роста трещины по уравнениям (5.63) и (5.64) для каждого образца с использованием полученной выше поправки по соотношению (6.40). Далее задавали минимальную величину погрешности 2 % и путем итераций корректировали величину поправочной функции до достижения погрешности в расчете периода роста трещины указанной величины для каждого образца. Затем проводили осреднение значений полученных поправок для каждых трех образцов и полученную таким образом величину считали значением поправочной функции на условия нагружения по сравнению с одноосным пульсирующим циклом. В результате были получены следующие величины констант для скорости роста трещины и шага усталостных бороздок для единой кинетической кривой при одноосном пульсирующем цикле нагружения:

б. Чамис [4]. В качестве критерия разрушения для однонаправленных композиционных материалов была предложена следующая функциональная форма:

Для оценки прочности композитов (слоистых и ориентированных волокнистых) при любых сочетаниях напряжений Ацци и Цай [2] применили критерий начала пластического течения Хилла. Для расчета зависимости прочности композита при одноосном нагружении ок от угла между направлением нагружения и волокном необходимо определить продольную и поперечную прочность композита, а также прочность при сдвиге. Эта теория, в отличие от рассмотренных ранее, является феноменологической и, следовательно, не ограничена каким-либо определенным механизмом разрушения. Авторами работы [2] предложена следующая зависимость ак от 0:

Приближенные доверительные границы вероятности по эмпирическому распределению. Если по результатам испытаний или эксплуатации удалось построить гистограмму эмпирического распределения и число наблюдений N достаточно велико, то может быть предложена следующая эвристическая процедура построения доверительных границ.

Для нахождения оптимального решения задач (5.21) и (5.22) можно применить метод наискорейшего спуска. Применительно к рассматриваемой задаче может быть предложена следующая методика построения оптимального процесса.

носе инструментов. Это позволяет описывать их распределения композиционным законом. Экспериментальные данные по надежности инструментальных блоков*штамповки, чеканки, пробивки свидетельствуют о том, что доля отказов в связи с износом блоков таких конструкций невелика и составляет 0,45—0,55 % от общего числа отказов. Отказ деформирующего инструмента может произойти в случайный момент времени как из-за определенного вида дефектов, так и при накоплении определенного числа отработанных циклов (повреждений). Если рассматривать этот процесс как дискретный с непрерывным временем, то'может быть предложена следующая модель, основанная на законе Пуассона.

На основе анализа влияния всех этих факторов была предложена следующая структура зависимости от них средней скорости движения.

Для турбулентного режима течения (Re>30) им предложена зависимость

Разброс экспериментальных данных не превышает ±7%'. Для лористости т=0,310 и Re=4-103— 1,5-Ю5 предложена зависимость

а срыв пленки начинается при меньших значениях w0". Так, по данным, приведенным в [113] для р= 1,34-1,4 МПа, при влажности потока (1—х) =0,104-0,12 срыв пленки начинается при скорости 10— 11 м/с (рис. 1.27, а), в то время как при (1— х) = 0,0084-0,010 — лишь при 22—23 м/с (рис. 1.27, б). В работе [113] для определения скорости ш"0 ср (при которой начинается срыв жидкости из пленки) предложена зависимость

В работе [25] для определения скорости циркуляции в замкнутом циркуляционном контуре, в котором двухфазный поток подводится под уровнем жидкости, предложена зависимость

В работе [10] предложена зависимость для определения значения коэффициента интенсивности напряжений в цилиндрических образцах с трещиной

где У; — скорость ультразвука в стержне из компонентов стеклопластика; k( — содержание наполнителя вдоль основы и утка. Для определения количественного соотношения «стекло-смола» предложена зависимость, устанавливающая связь между скоростью ультразвука и массовым содержанием связующего в стеклопластике с учетом структуры, следующего вида:

В работе [8] предложена зависимость е™ =/(?2) для холодной воды, аппроксимируемая формулой

Для устройств углового позиционирования определение коэффициентов в формуле (4) затруднено тем, что в паспортных данных и даже в работах, описывающих результаты экспериментов, обычно не приводятся величины У. Поэтому была предложена зависимость шср от наружного диаметра поворачиваемого узла D (м), имеющего в большинстве случаев цилиндрическую форму:

Аналогичная форма зависимости ат/а от Re, Pr и координаты ранее использовалась в работах [Ы, 23]. В работе [14] предложена зависимость

На основе опытов'с фракциями антрацита, дробью, кукурузой, пшеницей и семенами мака была предложена зависимость

В [2] предложена зависимость для расчета константы осаждения в турбулентном потоке, выведенная на основе аналогии Рейнольдса. На наш взгляд, правомерность такого подхода представляется спорной по двум обстоятельствам: а) аналогия Рейнольдса, строго говоря, может применяться только для молекулярных форм продуктов коррозии, так как не учитывает инерционный эффект, существенно влияющий на перенос частиц из ядра турбулентного потока к стенке. В зависимости от скорости потока, температуры и размера частиц их массоперенос [в формуле (2) характеризуемый коэффициентом /(ч] может быть на несколько порядков меньше или, наоборот, на несколько порядков выше, чем перенос молекулярных форм продуктов коррозии; б) как уже обсуждалось выше, процесс осаждения частиц контролируется стадией освобождения от гидратных оболочек, происходящей на стенке, а не массопереносом из ядра потока. Поэтому в условиях развитого турбулентного потока константа осаждения мало зависит от скорости и коэффициента трения, а, как следует из формулы (5), в основном зависит от температуры и размера частиц.