Предложенной технологии

Радиационные исследования микротвэлов показали, что вег роятность разрушения защитного покрытия увеличивается с повышением температуры, увеличением интегрального потока быстрых нейтронов и глубины выгорания ядерного топлива. Разрушение плотного пироуглеродного двухслойного покрытия происходит в результате образования трещин, либо из-за увеличения давления газообразных продуктов деления и распухания сердечника, причем в этом случае трещина начинает образовываться на внутренней поверхности защитного слоя, либо из-за угадки наружного слоя плотного пироуглерода в результате воздействия значительного интегрального потока быстрых нейтронов, и тогда трещина образуется на наружной поверхности микротвэла. Анализ более 100 радиационных исследований микротвэлов в США и ФРГ подтвердил справедливость предложенной расчетной модели [16].

вание, базирующееся на самом неблагоприятном с точки зрения снижения прочности случае расположения дефекта. Для сварных соединений с мягким стыковым швом наиболее опасным является случай, когда дефект расположен в центральной части шва. Согласно предложенной расчетной методике для рассматриваемого случая прочность сварных соединений варьируется от прочности основного металла, ослабленного дефектом

вание, базирующееся на самом неблагоприятном с точки зрения снижения прочности случае расположения дефекта. Для сварных соединений с мягким стыковым швом наиболее опасным является случай, когда дефект расположен в центральной части шва. Согласно предложенной расчетной методике для рассматриваемого случая прочность сварных соединений варьируется от прочности основного металла, ослабленного дефектом

В целях проверки предложенной расчетной модели Огасавара [75] провел экспериментальное Исследование истечения насыщенной воды при давлении до 70 атм на длинных каналах (с?=10-ь50 мм; /=1004-2200 мм). В этой же работе определено истинное объемное паросодержание на некотором удалении вверх по потоку от выходного сечения (использован принцип изменения проводимости воды в зависимости от степени «запаривания» потока). На рис. 1.2 представлено сопоставление экспериментально определенного (с помощью измеренного объемного соотношения фаз Р) коэффициента скольжения у с рассчитанным .по модели Фауске и по модели Огасавары [73, 74]. При этом зависимость Фауске y = f(p) является функцией только давления, а в модели Огасавары yo = f(p, x) (хкр на, рис. 1.2 — паросодержание в выходном сечении). Верхняя группа точек получена на модели кольцевого потока, нижняя группа точек — на модели гомогенного потока. Тот факт, что теоретические зависимости для у легли между этими двумя группами точек", приводит автора к мысли, что реальный поток представляет собой среду смешанной .структуры: кольцевой и дисперсной. По поводу этих опытов Огасавары следует заметить,, что на некотором удалении от выходного сечения значения коэффициента скольжения среды близки к прогнозируемым (см.

Отклонение экспериментальных точек от предложенной расчетной зависимости составляет около ±20%. Область применения: р — 4,0-М8МПа; pw = = 500 — 5000 кг/(м2-с); относительная энтальпия х = — 0,5 н- 3,0; rfT = 4 -т-20 мм; L = 0,4 -г 7,0 м.

Проверка соответствия предложенной расчетной модели электроимпульсного разрушения реальному процессу и применимости ее в практических целях проведена на экспериментальных данных (раздел 2.1) по разрушению модельных материалов (стекло С-И 4), горных пород (микрокварциты, граниты), руды Шерловогорского месторождения, искусственных материалов (керамика). По физико-механическим свойствам разрушаемых образцов и параметрам нагружения рассчитывались средневероятностный размер осколка, коэффициенты равномерности разрушения и гранулометрического состава разрушаемых образцов.

Кроме конечной гранулометрической характеристики разрушаемого материала представляет интерес исследование кинетики разрушения, т.е. изменение гранулометрического состава надрешетного продукта в процессе дезинтеграции сырья. Изучение кинетики процесса позволяет определить очередность разрушения исходных кусков, перераспределение осколков по классам крупности без выхода их из рабочей зоны, а также подтвердить адекватность предложенной расчетной модели для анализа состояния системы в любой момент времени.

Приводится методика решения задачи об упругой работе рулонированной цилиндрической оболочки при действии внутреннего давления. Контактные взаимодействия в оболочке описаны с учетом сил трения и деформативности макрошероховатостей соприкасающихся поверхностей. Для предложенной расчетной модзли сформулирована система разрешающих интегральных уравнений, которая решается методом коллокации.

При значении константы С = 0,22 • 10~4 результаты опытов при УЗД = 162,5 дБ удовлетворительно совпадают с предложенной расчетной зависимостью (см, рис. 47, б).

Возможности использования предложенной расчетной модели могут быть расширены путем применения специальных технических мероприятий, например установки гомогенизирующих вставок.

Предложенная расчетная модель не учитывает ни термического, ни механического неравновесия, что может привести (и, как было показано выше, действительно приводит) к расхождению рассчетных и экспериментальных данных по расходу. Если суммарная длина второго и третьего участков мала, то и влияние неравновесности среды, которая проявляется на этих участках и может вносить погрешность в оценку расхода и потерь на трение, также незначительно. Следовательно, расчетные значения расхода при этих параметрах должны быть близки к полученным в физическом эксперименте. Такое сравнение приведено в табл. 6.1. Хорошее совпадение расчетных и экспериментальных значений расхода свидетельствует о применимости предложенной расчетной модели для описания гидродинамики течения вскипающей жидкости при околозвуковом режиме течения на четвертом участке, поскольку расчет гидравлического участка не вызывает затруднений, а длина второго и третьего участков минимальна.

Расчетная модель тканевого пластика. Пластики, армированные тканями, представляют собой очень сложный класс композитных материалов. Это объясняется тем, что вследствие переплетения нитей жесткость и напряженное состояние тканевых пластиков в пределах повторяющегося элемента структуры непрерывно меняются от сечения к сечению. Кроме того, в пределах любого сечения распределение напряжений имеет весьма сложный неоднородный характер. Ниже изложена методика приближенного определения напряжений в структурных элементах тканевого пластика с учетом переплетения нитей и ступенчатого характера разрушения материала. Для исследования напряженно-деформированного состояния тканевого пластика используется расчетная модель его структуры (рис. 5.1.5). Направления основы и утка обозначены через "о" и "у". В основе предложенной расчетной модели тканевого пластика лежат следующие допущения:

С целью подтверждения предложенной технологии ремонта сварных соединений с обнаруженными при диагностике резкими угловыми переходами, обусловленными разно-толщинностью и смещением кромок провели следующие эксперименты.

недостатками толстостенных намоточных изделий: высокой радиальной податливостью, низкими прочностью на поперечный отрыв и прочностью при сдвиге. Применение трехмерноар-мированных материалов позволяет устранить эти недостатки в конструкциях маховиков. Разработана технология полярного плетения [97], которая является разновидностью плетения тремя взаимно ортогональными нитями. Полярное плетение осуществляется нитями, уложенными в осевом, радиальном и окружном направлениях, что позволяет, меняя число и вид волокон • в каждом направлении, обеспечить широкий спектр жест-костей и прочностей в каждом из направлений. Преимуществом предложенной технологии полярного плетения является то, что металлический вал служит оправкой, в которую -вплетаются нити арматуры.

недостатками толстостенных намоточных изделий: высокой радиальной податливостью, низкими прочностью на поперечный отрыв и прочностью при сдвиге. Применение трехмерноар-мированных материалов позволяет устранить эти недостатки в конструкциях маховиков. Разработана технология полярного плетения [97], которая является разновидностью плетения тремя взаимно ортогональными нитями. Полярное плетение осуществляется нитями, уложенными в осевом, радиальном и окружном направлениях, что позволяет, меняя число и вид волокон • в каждом направлении, обеспечить широкий спектр жест-костей и прочностей в каждом из направлений. Преимуществом предложенной технологии полярного плетения является то, что металлический вал служит оправкой, в которую -вплетаются нити арматуры.

Исследование свойств дисков и опытно-промышленные испытания на вычислительных машинах показали, что металлокерами-ческие фрикционные диски, изготовленные по предложенной технологии, полностью удовлетворяют предъявляемым к ним требованиям и выдерживают длительную эксплуатацию в тяжелых условиях.

Для исследования предложенной технологии изготовления полотнищ разработана сборочно-сварочная установка, на которой были сварены полотнища длиной до 70 м из двух полос рулонной стали. Серповидность используемой рулонной стали изменялась от 6 до 50 мм на базе 10 м. Благодаря несложным роликовым направляющим сборка полос происходила непрерывно без вмешательства обслуживающего персонала. Превышение кромок отсутствовало, зазор в стыке изменялся не более чем на 0,5 мм. Хорошее качество сборки позволило применить одностороннюю автоматическую сварку на флюсо-медной подкладке.

Результаты расчета подтвердили соответствие математической модели предложенной технологии двухстадийной регенерации.

В целях предотвращения накопления аммиака в системе сверх нормы следует осуществлять деаммонизацию добавочной воды в схеме ХВО по предложенной технологии. Для котлов высокого давления в зависимости от концентрации растворенных органических веществ исходной сточной воды следует иметь в виду возможность организации очистки дистиллята испарителей или конденсата турбин от органических веществ и аммиака на фильтрах с активным углем или ионитных фильтрах с загрузкой макропористых ионитов.

По предложенной схеме анионирования анионитные фильтры включены после декарбонизатора и отключаются на регенерацию при проскоке кремниевой кислоты. Для своевременного обнаружения такого проскока в фильтрат и повышения надежности работы установки пробы воды на анализ берутся одновременно из пробоотборников, установленных внутри загрузки анионита на высоте 10—20 см от нижнего слоя. При этом второй корпус загружается анионитом АВ-17 с учетом того, что верхние слои его будут задерживать анионы сильных кислот (в основном ионы С1). При такой схеме максимально используются обменные емкости анио-нитов, загруженных в первый и второй корпусы. Использование верхних слоев анионита АВ-17 для улавливания ионов С1 целесообразно как с технологической, так и технико-экономической точки зрения. Как следует из рис. 6.2—6.5, при концентрации ионов С1 в обрабатываемой воде менее 3—4 мг-экв/л (для большинства пресных вод концентрация ионов С1 в воде не превышает указанного значения) обменные емкости АН-31 и АВ-17 по этому иону очень близки между собой. Стоимости этих анионитов отличаются незначительно, тогда как механические свойства АВ-17 значительно выше, чем у АН-31. Последнее говорит в пользу предложенной технологии, поскольку при этом АН-31 будет работать в основном по сульфат-ионам, за счет чего существенно повысится его используемая обменная емкость, а более длительный срок службы 142

6.3. Некоторые варианты реализации предложенной технологии трубопроводного транспорта жидкости

6.3. Некоторые варианты реализации предложенной технологии трубопроводного транспорта жидкости .......................... 137

эффективность предложенной технологии. Эффективность двухсто-