Предложено использовать

Ирвиным предложено эмпирическое соотношение для связи Кс и KIC:

между возникающими группами точечных дефектов и их разрушением. В работе [145] предложено эмпирическое выражение для описания этого процесса.

В работе [Л. 1087] предложено эмпирическое уравнение, при помощи которого может быть вычислена номинальная концентрация материала в газах, уходящих из аппарата с псевдоожиженным слоем, при свободных высотах над слоем Ясв выше и ниже высоты сепарации:

Для слоев частиц размером от 161 »- до 452 мк предложено эмпирическое уравнение

большом объеме. Для теплового потока ^стК ими было предложено эмпирическое соотношение

Как было показано в разд. 4.2 и 4.3, катодное перенапряжение и деполяризация в промышленных условиях практически отсутствуют и все перенапряжение определяется анодным процессом. В ВАМИ для расчета ЭДС поляризации (в вольтах) при температуре электролиза для электролизеров с ВТ предложено эмпирическое уравнение

санная система из трех уравнений представляет собой совокупность неоднородных нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных. Сравнительный анализ различных членов уравнений по порядку величины позволяет пренебречь следующими членами: 1) членом, отражающим приращение массы газа в свободном объеме камеры вследствие перемещения поверхности горения заряда, по сравнению с членом, отражающим скорость газообразования вследствие горения; 2) силами взаимодействия между молекулами газа, обусловленными вязкими напряжениями в осевом направлении из-за наличия продольного градиента скорости; 3) диссипацией тепла и мощности внутренних сил вязкости; и 4) молекулярной теплопроводностью газа в осевом направлении. При достижении температуры воспламенения и зажигания ТРТ трение на поверхности заряда не учитывается. В работе [133] выполнены некоторые преобразования системы уравнений с использованием уравнения состояния идеального газа и предложено эмпирическое соотношение для интенсивности теплообмена q между продуктами сгорания и поверхностью ТРТ. Независимыми переменными в системе уравнений являются время t и осевая координата к. Неизвестными являются скорость газа и, температура Т и давление р. Начальные условия для этих величин, описывающие однородное начальное состояние в канале заряда и на выходном участке двигателя, имеют вид

санная система из трех уравнений представляет собой совокупность неоднородных нелинейных дифференциальных уравнений в частных производных. Сравнительный анализ различных членов уравнений по порядку величины позволяет пренебречь следующими членами: 1) членом, отражающим приращение массы газа в свободном объеме камеры вследствие перемещения поверхности горения заряда, по сравнению с членом, отражающим скорость газообразования вследствие горения; 2) силами взаимодействия между молекулами газа, обусловленными вязкими напряжениями в осевом направлении из-за наличия продольного градиента скорости; 3) диссипацией тепла и мощности внутренних сил вязкости; и 4) молекулярной теплопроводностью газа в осевом направлении. При достижении температуры воспламенения и зажигания ТРТ трение на поверхности заряда не учитывается. В работе [133] выполнены некоторые преобразования системы уравнений с использованием уравнения состояния идеального газа и предложено эмпирическое соотношение для интенсивности теплообмена q между продуктами сгорания и поверхностью ТРТ. Независимыми переменными в системе уравнений являются время t и осевая координата к. Неизвестными являются скорость газа и, температура Т и давление р. Начальные условия для этих величин, описывающие однородное начальное состояние в канале заряда и на выходном участке двигателя, имеют вид

Предложено эмпирическое уравнение, связывающее Тс сетчатого полимера с молекулярной массой цепей между узлами (Мс) [4, 58]: ,

При низкой степени сшивания на примере вулканизатов кау-чуков наблюдали хорошее соответствие между теорией и экспериментом. Однако теория высокоэластичности предсказывает заниженные значения равновесного модуля для густосетчатых полимеров [145, 146]. Примерами густосетчатых полимеров служат отвержденные эпоксидные и фенолсформальдегидные смолы. Было предложено эмпирическое уравнение, которое лучше, чем формула (4.30), соответствует экспериментальным данным для густосетчатых полимеров:

Интенсификация теплообмена особенно необходима в криогенных системах, где только так можно свести к минимуму площадь наружных поверхностей тепло-обменной аппаратуры. Некоторые из разработанных ранее теплообменных устройств с пористым заполнителем внутри каналов или в межтрубном пространстве созданы специально для криогенных температур. Например, в теплообменнике (см. рис. 1.10, а) во избежание снижения его эффективности за счет продольной теплопроводности пористый материал выполнен не сплошным, а в виде последовательно расположенных отдельных вставок. Кроме того, с этой же целью в гелиевых проточных криостатах предложено использовать сетчатые металлические вставки с ярко выраженной анизотропией теплопроводности, у которых продольная теплопроводность значительно меньше поперечной.

Нами совместно с И. Р. Кузеевым и А. С, Михайловым было предложено использовать для этих целей темпоральную логику (TL-логику) [87, 88, 89, 90]. Это сравнительно новое направление модальной логики применяют в настоящее время почти исключительно для анализа поведения программных систем. Однако потенциальные возможности TL-логики позволяют существенно расширить область ее применения, включив в нее проблемы надежности не только виртуальных (таких, как программы), но и реальных технических объектов.

Для создания планового обоснования на уровне подкранового пути в виде прямоугольника АВСД предложено использовать метод обратных геодезических засечек [24]. Для этого необходимо закрепить базис из трех точек, расположенный примерно посредине цеха параллельно продольным осям. Or точек базиса методом обратной засечки определяют координаты четырех вспомогательных точек, расположенных по возможности в непосредственной близости от проектного прямоугольника АВСД. Вычисляют редукции для получения этого прямоугольника на уровне подкрановых путей, от точек которого определяют геометрические параметры мостового крана. Наименьшая ошибка в определении координат получается

Методологической основой в этом случае может служить модель смены функциональных состояний колонного аппарата. Ранее авторами было предложено использовать для такого моделирования средства темпоральной логики (TL-логики) [63, 64].

Для решения задачи оптимизации трибосистем, реализующих явление избирательного переноса, в [64] предложено использовать аппарат и принципы неравновесной термодинамики. Зону элементарного контакта разбивают на области, внутри которых, согласно Гленодорфу— Пригожину, предполагается существование локального равновесия, т.е. отсутствие градиентов термодинамических величин типа химического потенциала и температуры, напряжения сдвига. Записывают уравнение Гиббса в локальной форме для каждой области и, считая, что полная энергия сохраняется, получают суммарный дифференциал энтропии в виде

тура (в), сила тока (/), сила света (/); здесь L, М, Т, 0, / и / — символы соответствующих первичных величин. Известны и другие системы первичных величин, используемых или предложенных к использованию. Например, Гауссом было предложено использовать в качестве первичных величин длину, массу и время; остальные мыслимые величины должны быть производными. При -выборе первичных величин большое значение имеет вопрос об удобстве их применения.

Применительно к усталости предложено использовать в качестве силового критерия достижения предельного состояния материала соотношение (Pv/rt) [4]. Согласно этому критерию, разрушение наступает после того, как в одном из циклов нагружения достигнута предельная величина напряженного состояния, характеризуемая рассматриваемым соотношением. Охарактеризовав напряженное состояние основного несущего силового элемента конструкции, можно оценить затраты энергии на его разрушение путем определения объема пластически деформируемого материала, соответствующего этому напряженному состоянию независимо от способа или условий внешнего циклического нагружения (число и направление действия силовых факторов).

В связи с этим для повышения эффективности СУКУТ было предложено использовать вместо накладок стяжные элементы (А. с. 1349944 СССР. Опубл. 07.11.87. Бюл. № 41). Они позволяют компенсировать растягивающее эксплуатационное напряжение и обеспечивают визуальное наблюдение за трещиной после реализации СУКУТ. Помимо того, удается осуществить контролируемый продольный сдвиг берегов трещины. Стягивать элементы конструкции с усталостной трещиной можно следующим образом.

В работе [87] предложено использовать метод электропотенциалов для изучения роста трещин термической усталости около концентратора в трубчатых образцах. При пропускании через образец электрического тока разность потенциалов между двумя точками по обе стороны трещины будет однозначно возрастающей функцией размеров трещины (при условии неизменности тока). Поскольку этот, метод является косвенным, его основой служит тарировочная кривая, которая связывает отношение Е^/Е^2 с длиной трещины, где Ец — разность потенциалов между точками / и 2, а Е13 — ее значение для образца без трещины. Тарировочные кривые можно получать на моделях из электропроводящей бумаги.

Целесообразность применения поляризованного света для исследования травленых образцов меди и ее сплавов подтверждена Шварцем [24]. В работе [45] предложено использовать поляризованный свет для исследования травления поверхности зерен большинства металлов и сплавов («оптическое окрашивание»). При повороте объектного столика меняется окраска в каждом азимуте. Самая интенсивная окраска наблюдается при положении, перпендикулярном к плоскости колебания света. При повороте объекта на 90° поверхность зерна окрашивается иначе. Поверхности зерен изменяют свою обычную окраску в светлом поле от светло-коричневой до темно-коричневой, если анализатор поворачивают на 90°, т. е. николи расположены параллельно.

Как и при испытании в четырехзвепнике (раздел V.A.1), существенной проблемой является возможность потери образцом устойчивости; во избежание этого в работе [14] предложено использовать стабилизирующие образец стержни. Сдвиговые напряжения, при которых происходит потеря устойчивости при сдвиге длиной, зажатой по краям ортотропной полосы, могут быть рассчитаны по формуле, полученной Сенделом [167]: