Предложено оценивать

Для описания процесса диффузии в твердом криешлдичсгком геле (металле) предложено несколько возможных механизмов диффузии: циклический, обменный, вакансионный и межузельный (рис. 15).

Предложено несколько теорий КРН, различающихся в деталях, однако общие принципы содержатся в двух основных теориях — электрохимической и адсорбционной.

этих величин сейчас еще неясен, хотя было предложено несколько различных космологических теорий, объясняющих соотношение (22).

Для повышения к. п. д. ГТУ НГ предложено несколько различных методов. Рассмотрим основные из них.

В настоящее время ведутся работы по исследованию еще одного типа парогазового цикла, в котором применяется непосредственное смешение парового и газового рабочих тел. По этому циклу предложено несколько схем, но они еще не доведены до стадии промышленных испытаний и поэтому здесь не рассматриваются.

Для облегчения поиска предложено несколько конструкций приборов, в которых движущаяся плоскость Р или снабжена несколькими пишущими устройствами, установленными в раз-

В настоящее время предложено несколько методов расчета плотности критического теплового потока пр'И неравномерном тепловыделении ^"р] по Длине парогенерирующего канала [108,

В настоящее время для расчета а при кипении смесей предложено несколько формул, в которых влияние процессов, протекающих в к.п.с., отражается комплексами, представляющими собой ту или иную комбинацию из концентраций компонентов. При этом концентрационная функция подбирается таким образом, чтобы расчетная зависимость a = f(c'nK) имела минимум при кипении смесей, не образующих азеотропов, а для азеотропообра-зующих смесей обычно рассматриваются два диапазона концентраций, соответственно слева и справа от азеотропа, в каждом из которых кривые а = /(с'нк) также должны проходить через минимум. Например, в работе [203] для учета влияния дистил-ляционного. эффекта предложен комплекс 1—(Асяк)2/[с"НкХ Х(1—с'нк).]. Предложенные формулы в лучшем случае удовлетворительно обобщают опытные данные, полученные авторами для какой-либо конкретной смеси.

Для проведения испытаний на абразивное изнашивание предложено несколько типов оборудования, реализующего различные схемы воздействия абразива на образцы [165, 192]. Общий вид установки для испытаний на изнашивание при трении о нежестко закрепленные частицы абразива изготовленной в Лаборатории ИГД СО АН СССР, представлен на фото 8. Принцип действия ее заключается в том, что к испытуемому образцу прижимается резиновый ролик, который при вращении захватывает частицы абразива, поступающего из бункера, и протягивает их по поверхности образца. С целью равномерного поступления абразива в зону контакта используется дозирующее устройство, состоящее из бункера типа воронки, нижняя часть которой находится на определенном расстоянии от медленно вращающегося диска. Изменяя величину зазора между воронкой и диском, регулируют расход абразива. Отсекатель, находящийся на некотором расстоянии от бункера, направляет абразив в лоток, нгок-няя часть которого находится у зоны контакта ролика с образцом.

установлением меры электрической силы и получением правильных количественных зависимостей. К тому же сделанные открытия — электропроводности Греем в 1729 г., двух родов электричества Дюфе в 1734 г., первого накопителя (конденсатора) электричества «лейденской банки» Клейстом и Мушенбруком в 1745—1746 гг., электрической природы молнии Франклином в 1750 г. (подтвержденного опытами Ломоносова — Рихмана и другими) — позволили обрисовать контуры более или менее близких к истинным представлений о природе электрических явлений, Раньше эти явления объяснялись образованием «электрических атмосфер» вокруг наэлектризованных тел. Теперь было предложено несколько других теорий.

Предложено несколько способов быстрого нагрева, один из которых — электроискровой, но при этом способе нагревается преимущественно воздух около поверхности изделия, поэтому наиболее перспективным способом быстрого бесконтактного нагрева участка твердого тела является действие луча лазера.

Идею об образовании электронных пар используют и для объяснения ковалентной связи в металлах, хотя законченной теории к настоящему времени не создано [53]. Предложено оценивать относительное содержание ковалентной связи в металлах степенью локализации валентных электронов (СЛВЭ) в процентах [54]. Полагают [8], что эта величина повышается с увеличением температуры плавления металла: она минимальна у серебра, меди и золота (4—10 %) и максимальна у молибдена, рения и вольфрама (88—96 °/о). Постулируется, что при нагревании до 0,225 Гпл ковалентная связь заменяется металлической, а ниже этой температуры — металлы переходят в хрупкое состояние — возникает хладноломкость, так как пластичность возможна только при Наличии металлической связи, а не ковалентной или ионной [8]. i,-

В работе [2] предложено оценивать сопротивление циклическому нагружению с помощью деформационных критериев, а сопротивление действию статической составляющей ат — с помощью предела длительной прочности. Диаграмма предельного состояния в координатах га — От наглядна, но на основании ее трудно составить расчетные уравнения, позволяющие оценивать долговечность при отсутствии непосредственных экспериментальных данных.

На основании изучения влияния легирующих элементов на водородоустойчивость стали предложено оценивать склонность стали к водородной коррозии по ее фазовому составу. Это облегчает разработку новых сталей с заранее заданными параметрами водородоустойчивости и позволяет определять водородоустойчивость уже существую-

4. В работах [2, 3] было предложено оценивать манипулятив-ные свойства системы в каждой из точек х рабочего пространства коэффициентом сервиса 0Я, который при расчетах определяется как отношение числа реализуемых манипуляционной системой пробных ориентации (а„, {3J к их общему числу N. Значение коэффициента сервиса Qx оценивает величину зоны обслуживания в точках х, но не позволяет определить расположение этой зоны на единичной сфере, другими словами, не дает возможности оценить распределение манипулятивности системы по различным направлениям. Здесь предложенная в [3] методика оценки манипулятивности системы дополнена следующим образом. Выбрано шесть основных (базовых) направлений ориентирования, совпадающих с направлением координатных осей и противоположных им. Вся совокупность пробных ориентации разделена на шесть подмножеств по признаку близости к одному из базовых направлений (рис. 4, б). Критерием близости являлось скалярное произведение соответствующих единичных векторов.

4. В работах [2, 3] было предложено оценивать манипулятив-ные свойства системы в каждой из точек х рабочего пространства коэффициентом сервиса 0Я, который при расчетах определяется как отношение числа реализуемых манипуляционной системой пробных ориентации (а„, {3J к их общему числу N. Значение коэффициента сервиса Qx оценивает величину зоны обслуживания в точках х, но не позволяет определить расположение этой зоны на единичной сфере, другими словами, не дает возможности оценить распределение манипулятивности системы по различным направлениям. Здесь предложенная в [3] методика оценки манипулятивности системы дополнена следующим образом. Выбрано шесть основных (базовых) направлений ориентирования, совпадающих с направлением координатных осей и противоположных им. Вся совокупность пробных ориентации разделена на шесть подмножеств по признаку близости к одному из базовых направлений (рис. 4, б). Критерием близости являлось скалярное произведение соответствующих единичных векторов.

Схемы манипуляторов для сборки покрышек, в частности для выполнения рассмотренных трех технологических переходов, предложено оценивать по следующим критериям [19, 23]: точности позиционирования, точности рабочей траектории захвата, совмещению операций, удобству обслуживания, минимальной энергонасыщенности, высокой надежности, удобству агрегатирования, минимальным габаритам, минимальной стоимости.

мой в соответствующих установках. Скорость охлаждения зависит также и от такого параметра, как толщина аморфного материала, получающегося при использовании данной аппаратуры. В последнее время предложено оценивать способность сплавов к аморфизации по максимальной толщине аморфного сплава, которая пропорциональна критической скорости охлаждения [21].

амплитуды LJ^ предложено оценивать по минимумам функций A(L) и ^(L),

В более поздней работе тех же авторов для нагрева было предложено оценивать качество швов в двусторонней процедуре ТК по наблюдаемому диаметру кольцевой изотермы, который увеличивался во времени, будучи линейно связанным с диаметром литой зоны [164]. Эксперименты выполнены на стали 10Г2С толщиной 5 + 5 мм; нагрев производили лампой К-220-500. Теоретический анализ процесса охлаждения точечного шва с внутренним дефектом выполнен В.П. Вавиловым с сотрудниками [165].

Эффективность ресурсосберегающей технологии предложено оценивать коэффициентом Ксм, представляющим собой отношение масс наплавленного металла стандартного шва Gc и металла шва, выполненного с двусторонней разделкой Gp (рисунок 1.10, а):

В зависимости от структурного состояния жаропрочные свойства стали характеризуются большим полем рассеяния значений длительной прочности, при этом разброс значений [12] по отношению к номинальному уровню [13] достигает 35 %. С целью корректного выбора жаропрочных свойств стали 12Х1МФ по микроструктурному состоянию предложено оценивать длительную прочность металла по трем структурным группам (рис. 1.5, а) [12].