Предложено применять

Переход в область автомодельного поведения образца с трещиной в зависимости от стеснения пластической деформации может происходить в широком диапазоне коэффициентов пропорциональности уравнения (2.5), — от 0,5 до 6,0 [64]. Учитывая этот факт, было предложено определять критическую длину трещины

ческой деформации у поверхности и в срединных слоях материала. Раскрытие трещины минимально там, где реализуется наибольшее стеснение пластической деформации, что соответствует минимальной зоне пластической деформации. Поэтому применительно к срединным слоям материала было предложено определять величину раскрытия вершины трещины, а следовательно, вид поправки (6.4) по моменту формирования усталостных бороздок при последовательном снижении асимметрии цикла (увеличение размаха КИН) [15-20]. Однако оба указанных подхода не позволили в полной мере отразить закономерности роста трещин при изменении асимметрии цикла в силу того, что ни одна из полученных поправок не явилась универсальной и для разных материалов ее величина при одной и той же асимметрии варьировалась существенно. Такая ситуация сложилась не только потому, что материалы имеют различие пластических свойств, но и потому, что эффект закрытия (неполного смыкания) берегов трещины определяется различными механизмами [7-13, 35]: контактное взаимодействие, пластическое затупление и прочее. Один из таких механизмов закрытия трещины связан с мезотуннелированием трещины (см. главу 3). Все процессы, определяющие раскрытие берегов трещины, изменяют свою интенсивность в направлении роста трещины. Поэтому корректнее в общем случае при описании кинетики усталостных трещин рассматривать ее зависимость не только от КИН, но и асимметрии цикла в виде[34, 36]

Применительно к сталям, легированным ванадием, размах порогового КИН предложено определять через его величину при пульсирующем цикле нагружения [58], что приводит к поправочной функции на асимметрию цикла для величины (Kth)e = (Kth)eff в виде

Основной параметр модели Aamin — длина трещины после перегрузки, отвечающая достижению минимальной скорости, которую предложено определять экспериментально. Однако из модели неясна связь размера этой зоны с перегрузкой, хотя очевидно, что с увеличением перегрузки ее величина должна уменьшаться. Размер ао по модели зависит не только от зоны пластической деформации г/,о, определяемой расчетным путем по формуле Дагдейла в момент перегрузки, но и зависит от величины перегрузки:

Фунгицидную активность модифицированных структур предложено определять по следующей математической модели: Лф = = 140,9 — 0,04 Я — 1,76 Я, где А$ — фунгицидная активность, %;. Я- — • значение парахора; Я — минимальный размер молекулы по модели Бриглеба — Стюарта [43, с. 201] .

В. С. Серенсеном и В. П. Когаевым предложено определять усталостные характеристики деталей на основе уравнения подобия [70]

С целью упрощения процедуры определения представительного временного интервала в работах [39, 40] было предложено определять его следующим образом. Пусть

Для изучения процессов циклического упругопластического деформирования и разрушения при однородных и неоднородных напряженных состояниях существенное развитие получили модели циклически деформируемых сред. Основные параметры уравнений состояния для циклического нагружения предложено определять по результатам статических и циклических испытаний с автоматической регистрацией диаграмм деформирования, по которым дается оценка характеристик микронапряжений, скалярных функций, неоднородности пластического деформирования.

Как уже отмечалось, время переходного процесса, устанавливаемое формулами (17)—(19) при интегрировании до значений ZK, удовлетворяющих равенствам (20) и (21), т. е. до установившихся значений междроссельного давления, теоретически равно бесконечности. Поэтому автором в работе [7] было предложено определять не самое время переходного процесса, а лишь так называемую постоянную времени Tv экспоненты, при помощи которой приближенно аппроксимируют исследуемый переходный процесс или время, кратное Tv.

В. С. Серенсеном и В. П. Когаевым предложено определять усталостные характеристики деталей на основе уравнения подобия [70]

боте [Л. 71] на оснобе гипотезы Ван Дрийста [Л. 165] предложено определять эффективную вязкость в пристеночной области по выражению

Для проведения термо-механико-магнитной обработки было предложено применять электротермомагнитную обработку с использованием контактного или индукционного электронагрева и охлаждения деформированного аустенита при наложении

Травитель 3 [10 г (NH4)2S20S; 100 мл Н2О]. Этот раствор было предложено применять для макротравления (см. гл. V, травитель 12). Однако для микроструктурных исследований лучше использовать разбавленные растворы (0,1—0,5%-ные) при продолжительности травления 5—15 с после предварительного травления раствором /, рекомендованного Рэвдоном и Берглундом [8]. Температура раствора должна быть не выше 30—35° С, иначе поверхность образца, особенно в местах, содержащих включения, становится пятнистой. Перед употреблением всегда следует составлять свежий травитель.

ках для низкотемпературной металлографии позволяет проводить исследования без использования вакуума; при этом в ряде случаев становится возможным повысить разрешающую способность микроскопа. Для этой цели предложено применять пентан или изопентан * (температура замерзания составляет соответственно —129,7 и —160° С, в смеси до —200° С).

Поскольку процесс кристаллизации металла ограничивается определенными скоростями участвующих в реакции ионов, а при образовании качественных покрытий требуется беспрерывное зарождение все новых центров кристаллизации, найдены оптимальные скорости электроосаждения металлов. Значительного изменения этих скоростей можно достигнуть в случае использования абразивных частиц, т. е. при проведении процесса в условиях, сходных с теми, которые имеют место при образовании КЭП. Учитывая микровыравнивающее и деполяризующее действие частиц на катодный процесс, описанное выше (см. с. 36), было предложено применять движущиеся частицы для ускорения процесса электроосаждения [124, 125].

Так, для травления сталей, легированных никелем, хромом и молибденом, предложено применять азотную кислоту с другими, например, в таком соотношении: 13% НС1, 4% H2SO4 и 9% HNO3. Обработка ведется при 85° С, причем серную кислоту можно заменить фосфорной.

Как показала проверка, в чистой сульфаминовой кислоте содержится сульфат-ион, поэтому электролит, даже приготовленный с соблюдением всех предосторожностей, требует обязательной очистки. Использование углекислого бария, окиси или гидроокиси бария для очистки неэффективно, так как полнота осаждения недостаточна. Для целей связывания SO4 в виде сульфата бария предложено применять концентрированный раствор сульфа-мината бария, который готовится из углекислого бария и сульфаминовой кислоты.

Недавно для осуществления этого процесса в газовой среде предложено применять газ пиролиза триэтаноламина и проводить процесс при 600° С в продолжение 8—10 ч [15 ]. После обработки в продолжение 10 ч улучшенной стали 45 предел выносливости ее повышается на 55%, а стали ЗОХ2Н2ВФА на 30% • Резко возрастает также износостойкость этих сталей.

В каиестве герметизирующей жидкости для капиллярных уплотнений в вакууме предложено применять жидкие сплавы ме-тафйв. Сплав гал-лйя, олова и индия обеспечивал уплотнение при разреженди 10"8 мм рт. ст., перепаде давления 6 мм рт. ст. и малых скоростях вала до 10 об/мин; малая скорость обусловлена высокой вязкостью жидкого металла [38].

Решение уравнения Лапласа на моделях с сосредоточенными параметрами. Для моделирования явлений, описываемых уравнением Лапласа, С. А. Гершгориным было предложено применять сетки из сопротивлений. С помощью модели из станиолевой пластины могут быть получены значения функции в любой точке области, т. е. решается дифференциальное уравнение. Модель, составленная из сеток сопротивления, дает значения функции в дискретно расположенных узловых точках как результат решения того же уравнения в его разностном виде с шагом разности Н.

ло предложено применять в качестве материала для покрытия поверхности

Медно-кадмиевую очистку растворов производят обычно с помощью цинковой пыли. В литературе имеются сведения о применении для этой цели иных осадителей. Так, в работе [164] для медно-кадмиевой очистки растворов предложено применять так называемый "цинковый мох", образующийся при выливании расплавленного цинка тонкой струйкой в чан с проточной водой с высоты не менее 1,5 м. Получаемые при этом тонкостенные гранулы цинка диаметром 0,02 — 0,03 м загружают в аппарат колонного типа высотой 3 м, через который пропускают очищаемый раствор. Предложено [165] осаждать кадмий корольками цинковых дроссов.