Предотвращения интенсивного

Фиксирование — процесс удаления из фотоматериалов невосстановившегося бромистого серебра — осуществляется в растворах (фиксаж), способ приготовления и состав которых указывается в рецептах заводов-изготовителей. Для предотвращения деформации эмульсионных слоев и мгновенной остановки процесса проявления рекомендуется применять кислые фиксажи.

Корпус компрессора, имеющий четыре опорные лапы, состоит из трех частей, соединенных вертикальными фланцами: всасывающей и нагнетательной камер, средней части (обоймы). Он усилен ребрами, а задняя стенка нагнетательной камеры соединена с обоймами стяжками для предотвращения деформации корпуса от внутреннего давления.

Метод литья изделий из органич. Ш. м. основан на том, что при темп-ре ниже 50° дисперс. среда (в приведенном примере расплавл. парафин), и следовательно вся масса, переходит в твердое состояние. Поэтому при охлаждении ниже указанной темп-ры органич. Ш. м., залитого в форму, образуется твердое тело (изделие). Остывшие отливки извлекают из формы и подвергают спеканию. С целью удаления органич. составляющих для предотвращения деформации изделий спекание производится в засыпке (напр., в глиноземе) или в твердых профилированных поглотителях (драйе-рах). Удаление органич. веществ достигается при темп-рах 300—'700° в окислит, среде, после чего изделия спекаются по режимам, принятым для прессованных изделий.

Для предотвращения деформации (прогиба) тарельчатых дисков под действием перепада давлений с внутренней стороны каждого из них имеется специальная арматура из элементов, запрессованных в дисках в процессе их изготовления. По данным фирмы, такая конструкция фильтрующих элементов способна выдержать перепад давлений до 280—300 кгс/смг. Фильтр оборудован перепускным клапаном и индикатором загрязненности (красной кнопкой), срабатывание которого свидетельствует о загрязнении фильтрующего элемента на 50% и выше.

Корпус турбины подвергается наружному сжатию из-за разности атмосферного давления и разрежения в конденсаторе и выполняется в настоящее время обычно сварным из листов толщиной 8—15 мм. Для предотвращения деформации и уменьшения толщины листов он снабжается наружными ребрами, привариваемыми к корпусу. В верхней части корпуса, соприкасающейся с выхлопным патрубком турбины, ребра жесткости привариваются также с внутренней стороны. Внутри корпуса для повышения жесткости ввариваются распорные стержни и трубы. Для устранения вибрации трубок при эксплуатации и улучшения процесса теплообмена внутри корпуса устанавливаются промежуточные перегородки, привариваемые изнутри к корпусу. Крышки водяных камер по условиям эксплуатации делаются съемными и крепятся на болтах с помощью фланцев, привариваемых к корпусу (узел 5). Конденсаторы турбин мощностью до 50—100 мгвт обычно изготавливаются целиком в цехе. Конденсаторы установок большей мощности разбиваются на секции, свариваемые между собой на монтаже. Так, .конденсатор паровой турбины ЛМЗ мощностью 300 мгвт предусматривает расчленение на 24 секции, а конденсатор аналогичной установки ХТГЗ разделен на 6 секций. Для снижения трудоемкости работ на монтаже конденсатор обычно проходит на заводе контрольную сборку.

Для более крупных колес применяется комплект отдельных подставок (рис. 212), состоящий обычно из шести штук. Подставки расставляются по диаметру, близкому к диаметру впадин нарезаемого колеса, и по торцовой поверхности проверяются индикатором с точностью до 0,02 мм. Наличие отдельных подставок позволяет охватить достаточно широкий диапазон размеров нарезаемых колес. Заготовка.на оправке обычно устанавливается свободно, и выверка ее производится индикатором по наружному диаметру и торцу. Закрепление осуществляется зажимной гайкой; для предотвращения деформации заготовки необходимо иметь разгрузочное опорное кольцо К, которое после установки заготовки доводится до

К таким свойствам относится, во-первых, надежность. Материал должен быть не только совершенно надежным и в достаточном количестве, но он должен быть доступен для использования в строящихся АЭС по цене, меньшей чем конкурирующие материалы. Во-вторых, для производства материалов с заданными свойствами необходим устойчивый технологический процесс с использованием освоенного оборудования. В-третьих, материал должен обладать определенными механическими свойствами. Они включают механическую прочность, которая должна быть достаточной для предотвращения деформации или разрушения под действием постоянных или циклических нагрузок в рабочем интервале температуры. Прочность не является достаточным условием, если она не сопровождается пластичностью, свойством, которое позволяет материалу «воспринимать» деформацию под влиянием нагрузки или внутренних напряжений. Конструкция, изготовленная из прочных и пластичных материалов, должна обладать определенной жесткостью, чтобы ограничить деформацию и в то же время быть достаточно гибкой. В-четвертых, материал должен

Сравнительно просто создать такие узлы реактора, которые не окислялись бы при рабочей температуре и могли бы быть использованы для реакторов типа «Магнокс». Значительную выгоду можно получить, отказавшись от использования кипящих сталей. При использовании болтовых соединений желательно между болтом и гайкой иметь минимум промежуточных поверхностей, а для предотвращения деформации резьбовой части болта рекомендуется по возможности уменьшить ее за счет длины гладкой части при уменьшении диаметра. Сварные конструкции не имеют щелей, а там, где требуется малый зазор между движущимися частями, необходимо использовать материалы с высокой стойкостью к окислению. Принимая эти предосторожности и сводя к минимуму содержание влаги в газе, можно увеличить срок службы реакторов на углекислом газе, работающих при температуре 380° С или даже выше.

Для предотвращения деформации уплотняемых (контактных) поверхностей затвора и седла рекомендуется применять для их изготовления равнопрочный материал, и ширину bi затвора во избежание образования на поверхностях седла вмятин и выработок делают несколько больше ширины Ъ седла (см. рис. 3.15).

Постановка стальных шайб. При использовании стальных заклепок для соединения дюралюминиевых профилей под закладные и замыкающие головки ставят стальные шайбы для предотвращения деформации профиля. При склёпывании дюралюминиевых деталей со стальными замыкающая головка заклепки должна быть со стороны стальной детали.

Метод литья изделий из органич. Ш. м. основан на том, что при темп-ре ниже 50" дисперс. среда (в приведенном примере расплавл. парафин), и следовательно вся масса, переходит в твердое состояние. Поэтому при охлаждении ниже указанной темп-ры органич. Ш. м., залитого в форму, образуется твердое тело (изделие). Остывшие отливки извлекают из формы и подвергают спеканию. С целью удаления органич. составляющих для предотвращения деформации изделий спекание производится в засыпке (напр., в глиноземе) или в твердых профилированных поглотителях (драйе-рах). Удаление органич. веществ достигается при темп-рах 300—700° в окислит, среде, после чего изделия спекаются по режимам, принятым для прессованных изделий.

Для предотвращения интенсивного растворения титана в жидких припоях и об разования прослоек хрупких интерметал-лидов в паяных швах нагрев деталей под пайку должен быть ограниченным по темп-ре и возможно более кратковременным, а припой строго дозированным. Иногда для этой цели, а также для предотвраще-

ния окисления титана на воздухе на паяемые поверхности предварительно наплавляют серебро или наносят др. покрытия, напр, никель (химич. способом; слой 10— 20 мк). Для улучшения адгезии между никелевым покрытием и осн. материалом детали нагревают при 250° в течение 2— 2,5 час. Наносить промежуточные покрытия на титановые сплавы совершенно необходимо при пайке их со сталью или медными сплавами, а также при пайке в пламени газовых горелок или токами высокой частоты на воздухе. П. т. с. выполняется в вакуумных печах или спец. герметизированных контейнерах, напр, из нержавеющих сталей, предварительно вакууми-рованных или продуваемых сухим чистым аргоном. Детали загружаются в электропечи, нагреваемые кварцевыми теплоизлуча-телями. Пайка в аргоне проходит более успешно при экранировании паяемой детали от поступающей в контейнер струи аргона. Для предотвращения интенсивного роста зерна титана и его сплавов рабочая темп-ра применяемых припоев должна быть не выше 1000° (см. Припои для пайки титановых сплавов).

медных проводов кадмиевыми припоями существует опасность чрезмерного утонения проводов у галтелей (особенно при диаметре проводов менее 0,8—0,7 мм) и снижения прочности паяных соединений. Для предотвращения интенсивного растворения меди в кадмиевых припоях пайку проводов ведут возможно быстрее, без перерывов, многократных подпаек и перегрева припоя, с нагревом достаточно мощными и терморегулируемыми электропаяльниками, электроконтактным или индукционным способами. Так, напр., при пайке тонких медных проводов (диаметром 0,5—0,8 мм) длительность контакта их с расплавленным припоем не должна превышать 30 сек., а темп-pa припоя не должна быть выше ~400°. Наиболее высокая прочность спаев, выполненных кадмиевым припоем ПСрЗКд, достигается при пайке с нагревом угольными электродами. Пайку медных проводов для обеспечения достаточно высокой коррозионной стойкости паяных соединений выполняют с канифольно-спиртовыми флюсами, флюсами Л К2, пастой НИСО, ЛТИ120; остатки флюсов ЛК2, НИСО, ЛТИ120 удаляют протиранием концами, смоченными в этиловом спирте. Пайку кадмиевыми припоями производят также с флюсом ФК50 в виде 30—50%-ного водного раствора. Остатки флюса ФК50 тщательно удаляют последующей промывкой (см. Припои легкоплавкие). Кадмиевые припои наиболее электропроводны (в 2—1,5 раза) по сравнению с оловянносвинцовыми и свинцовыми.

Система подачи рабочей среды к образцу состоит из насоса 12, переходной емкости 2, испытательной камеры 10 и соединительных трубопроводов 1 и 3. В случае испытания в среде повышенной агрессивности на головки образца дополнительно устанавливали фторопластовые насадки для существенного улучшения скольжения и предотвращения интенсивного изнашивания рабочей поверхности сальников при электрохимическом растворении головок образца. Машина предназначена для испытания образцов диаметром рабочей части 7—12 мм. Для большей точности измерения деформации образцов, а также для возможности исследования релаксации осевых остаточных напряжений первого рода при циклическом деформировании рабочая часть образцов была увеличена до 150 мм.

Чтобы свести к минимуму поверхность соприкосновения угля и сланца с воздухом, штабель после уклаДки тщательно обрабатывают снаружи, устраняя неровности, увеличивающие его поверхность Верх штабеля выполняют с небольшим уклоном к краям для стока дождевой воды. Особенно тщательно обрабатывают наружную поверхность низа штабеля для предотвращения интенсивного проникновения воздуха внутрь штабеля. На поверхность откосов штабелей подсыпают мелкий уголь и сланец и откосы тщательно укатывают. На рис. 4-8 показаны примерные схемы

работаны в координатах оОТл—f>Wx (рис. 1-6). Такая обработка позволяет выявить важные закономерности процесса образования отложений в условиях движения дисперсно-кольцевого потока пароводяной смеси. В соответствии с экспериментальными данными максимальная интенсивность отложений продуктов коррозии имеет место при массовой скорости пара в рабочих каналах (pW.x:)>500 кг/(м2-с) (рис. 1-6). Поэтому для предотвращения интенсивного образования отложений продуктов коррозии на тепловыделяющих элементах, работающих при параметрах опытов, рекомендуется поддерживать значения паровой скорости, массовое паро-содержание и скорости теплоносителя, приведенные в табл. 1-2.

Находящиеся в высокосмолистом тяжелом мазуте неосаждаемые смолисто-асфальтеновые соединения, механические примеси, кристаллы парафина, кокс, церезин и прочие забивают мазутопроводы, фильтры, отлагаются в нефтеподогревателях, нарушая равномерность подачи топлива в топку и стабильность горения. Для уменьшения отложений указанных выше веществ, а также для предотвращения интенсивного заноса и коррозии поверхности нагрева котлов необходимо применение жидких присадок (см. гл. 5).

Для обеспечения надежной пассивации стали конденсатного и питательного трактов общую концентрацию кислорода в воде необходимо поддерживать на уровне выше 100 мкг/кг. Верхний предел концентрации кислорода для предотвращения интенсивного вымывания отложений меди, накопившихся в тракте блока, должен быть около 300 мкг/кг.

Значения hrc и Ар уточняются в процессе гидродинамического расчета колонки. Значения L предварительно принимаются в пределах 350—500 мм при производительности деаэратора до 400 т/ч или 800—900 мм при большей производительности в целях предотвращения интенсивного уноса капельной влаги.

шлака составляет 15—40 м /т. За счет растворения примесей транспортная вода насыщается ими в концентрации до нескольких тысяч миллиграмм на кубический дециметр, ее рН может меняться от сильнокислого до сильнощелочного. Состав и степень загрязненности вод систем ГЗУ должны приниматься на основе фактических данных химического контроля. Для поддержания солевого баланса и предотвращения интенсивного образования отложений в пульпопро-

В индукционных канальных печах переплавляют отходы первого сорта — бракованные детали, слитки, крупные полуфабрикаты. Отходы второго сорта (стружку, сплесы) предварительно переплавляют в индукционных тигельных или топливных печах с разливкой в чушки. Эти операции выполняют в целях предотвращения интенсивного зарастания каналов оксидами и ухудшения работы печи. Особенно отрицательно сказывается на зарастании каналов повышенное содержание в отходах кремния, магния и железа. Расход электроэнергии при плавке плотного лома и отходов составляет 600—650 кВт-ч/т.

медных проводов кадмиевыми припоями существует опасность чрезмерного утонения проводов у галтелей (особенно при диаметре проводов менее 0,8—0,7 мм) и снижения прочности паяных соединений. Для предотвращения интенсивного растворения меди в кадмиевых припоях пайку ироводов ведут возможно быстрее, без перерывов, многократных подпаек и перегрева припоя, с нагревом достаточно мощными и терморегулируемыми электропаяльниками, электроконтактным или индукционным способами. Так, напр., при пайке тонких медных проводов (диаметром 0,5—0,8 мм) длительность контакта их с расплавленным припоем не должна превышать 30 сек., а темп-pa припоя не должна быть выше ~400°. Наиболее высокая прочность спаев, выполненных кадмиевым припоем ПСрЗКд, достигается при пайке с нагревом угольными электродами. Пайку медных проводов для обеспечения достаточно высокой коррозионной стойкости паяных соединений выполняют с канифольно-спиртовыми флюсами, флюсами Л К2, пастой НИСО, Л ТИ120; остатки флюсов ЛК2, НИСО, ЛТИ120 удаляют протиранием концами, смоченными в этиловом спирте. Пайку кадмиевыми припоями производят также с флюсом ФК50 в виде 30—50%-ного водного раствора. Остатки флюса ФК50 тщательно удаляют последующей промывкой (см. Припои легкоплавкие). Кадмиевые припои наиболее электропроводны (в 2—1,5 раза) по сравнению с оловянносвинцовыми и свинцовыми.

Рекомендуем ознакомиться:

Позволяет одновременно

Потребительной стоимости

Позволяет освободить

Позволяет переходить

Позволяет подсчитать

Позволяет последовательно

Позволяет предложить

Позволяет предупредить

Позволяет принимать

Меню:

Главная страница Термины