Повышения равномерности

Повышение давления особенно сказывается на увеличении скорости коррозионных процессов, идущих с кислородной деполяризацией, ввиду повышения растворимости кислорода в агрессивной среде и практически мало влияет на коррозионные процессы, идущие с водородной деполяризацией.

Горячая хрупкость молибдена связана с выделением его карбидов по границам зерен в процессе испытания. Возрастание пластичности при дальнейшем повышении температуры вызвано уменьшением карбидных включений вследствие повышения растворимости углерода в молибдене. Ухудшение механических свойств молибдена при понижении скорости деформации обусловлено увеличением длительного воздействия окружающей среды.

Вряд ли целесообразны попытки отдельных исследователей объяснить природу упрочнения при ТМО действием какого-либо одного предпочтительного фактора, тем более что в ряде работ [22, 110, 136] показано, что получаемый в результате ТМО эффект упрочнения стали не связан непосредственно с размером зерна мартенсита или аустенита, как такового, и что предпочтительная ориентация не оказывает определяющего влияния на уровень прочности. Так, в работе [89] была получена после ТМО различная прочность стали (200 и 240 кГ/мм2) при одинаковой величине блоков. На основании проведенного исследования авторы работы [137] приходят, например, к заключению, что прочность стали, подвергнутой НТМО, повышается либо в результате образования высокодисперсной карбидной фазы, которую не удается обнаружить металлографически, либо в результате повышения растворимости углерода в мартенсите и пересыщения твердого раствора вследствие увеличения плотности дислокаций.

Конструкция этого топливного элемента была затем улучшена за счет замены угольных электродов никелевыми с пористым внешним слоем, который служит катализатором в реакции образования ионов водорода. Кроме того, газы подавались в элемент при высоком давлении, около 1 МПа, а для повышения растворимости газов и ионной проводимости рабочая температура составляла 400 °С. Для усовершенствованного кислородно-водородного топливного элемента, называемого элементом Бэкона, плотность тока составляла 90 А/м2 при 0,6 В. Кислородный электрод подвержен коррозии, однако ее можно исключить химической обработкой никеля. По имеющимся оценкам топливный эле\1ент Бэкона обеспечивает пятикратный энергозапас на 1 кг по сравнению с обычным свинцовым аккумулятором.

К другим элементам, обычно входящим в состав аустенитных нержавеющих сталей, относятся: Мп (1—2 %), С (0,03—0,25%), N (0,02—0,30%) и Si (1—3%), Р (часто присутствует как загрязняющая примесь). Влияние марганца на стойкость аустенитных сталей против КР может быть различным. «Наименее сомнительные» эксперименты [66] не показали никакого эффекта,[81], но за пределами обычного диапазона 1—2% наблюдались случаи как положительного, так и отрицательного влияния марганца [66, 68, 69, 82]. Есть данные о том, что при испытаниях во влажных условиях концентрации марганца >3% снижают стойкость против КР [83]. Эксперименты в газообразном водороде при еще более высоком содержании марганца в стали показали явный отрицательный эффект [39, 84]. Добавки марганца, часто предназначенные для замещения никеля, вводятся с целью повышения растворимости азота и, следовательно, потенциальной упрочняемости сплава. Поэтому наблюдаемые эффекты могут быть отчасти связаны с усилением планарности скольжения, вызываемым азотом, как будет показано ниже. Кроме того, марганец повышает ЭДУ в меньшей степени, чем никель. Очевидно, необходимы дополнительные исследования влияния марганца на стойкость аустенитных сталей против как КР, так и водородного охрупчивания.

Вследствие повышения растворимости хрома в «-твердом растворе.

Добавлять к раствору гидразин-сульфата щелочь следует не только по соображениям противокоррозионной защиты стали от действия кислоты, но и для повышения растворимости реагента.

Присутствие кислорода в ртути усиливает разрушение железных конструкций. При этом количество железа в жидком металле увеличивается и создается впечатление повышения растворимости его. В действительности оно существует в виде дисперсных частиц взвеси окислов.

тод, который в принципе применим для воды с любым ионным составом. Однако с экономической точки зрения этот способ неприемлем, так как из-за высокой жесткости морской воды требуется чрезвычайно большой расход реагентов. Например, для умягчения 1 м3 воды Каспийского моря (наименее соленой) нужно затратить около 5 кг соды и 2 кг извести. Стоимость только кальцинированной соды составит 25 коп/м3 умягченной воды, а к этому необходимо добавить еще стоимость извести и самой обработки. Недостатком этого метода является также невозможность достижения необходимой глубины умягчения вследствие повышения растворимости СаСОз и Mg(OH)2 в солевых средах.

Сравним результаты по границе начала отложения солей (см. рис. 5.5)т полученных на водных растворах CaSCU и Na2S04 в относительных координатах С*1/СК. Сопоставление показывает, что в сечении с одинаковыми параметрами р, qn, pw их существует разрыв в относительных концентрациях при питании стенда различными растворами. Относительная концентрация начала отложения солей при питании стенда раствором Na2S04 в области х = 0,3 — 0,34 существенно ниже, чем при питании стенда раствором CaS04. Была проведена серия специальных опытов, в которых общее солесодержание менялось с помощью нитрата натрия (концентрация составляла ~ 5 г/кг). Опыты проведены при давлении р = 13,7 МПа, тепловом потоке q = 580 кВт/м2, массовой скорости ри? = = 1000 кГ/м2-с. Паросодержание менялось от ХБПК До х = 0,33 (см. рис. 5.6, а). Анализ результатов показывает, что абсолютное значение концентрации Ccaso. на границе отложений из-за повышения растворимости CaS04 в растворе NaN03 значительно выше, чем при таких же условиях в чистой воде. Однако общие закономерности изменения границы отложений в зависимости от паросодержания сохраняются. Так, в области поверх-

Фирмой «Sylvania Inc.» разработан вариант рассмотренного процесса, в котором для повышения растворимости хелатов металлов вместо керосина применяют ароматический разбавитель [253]. Для реэкстракции используется 4 н. азотная кислота; концентрация рения в реэкстракте 30 г/л. Концентрированный раствор рения упаривают для удаления азотной кислоты и дополнительно очищают методом ионного обмена. Рений выделяют в виде пер рената аммония.

Ввиду пониженной технологической пластичности высоколегированных сталей и труднодеформируемых сплавов их предпочтительнее штамповать в закрытых штампах. В этом случае схема неравномерного всестороннего сжатия проявляется полнее и в большей степени способствует повышению пластичности, чем при штамповке в открытых штампах. По этой же причине наиболее предпочтительна штамповка выдавливанием. Сплавы, у которых пластичность понижается при высоких скоростях деформирования (титановые, магниевые и др,), штампуют на гидравлических и кривошипных прессах. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200—400 °С. Поковки из некоторых труднодеформируемых сплавов получают изотермической штамповкой.

Значение Кс зависит от точности изготовления и числа сателлитов. При отсутствии компенсирующих устройств Кс=1,2. . .2. Для повышения равномерности распределения нагрузки рекомендуют выполнять одно из центральных колес самоустанавливающимся, т. е. без радиальных опор. Чаще всего для этих целей применяют соединения типа зубчатой муфты (см. рис. 17.7). В передачах с самоустанавливающимся колесом при С=3 принимают

Футорки завертывают с помощью солдатиков на резьбе с натягом до упора нарезанных «на выход» витков в витки отверстия. Торцы футорок срезают заподлицо с плоскостью стыка при чистовой обработке последней (17) или утапливают по отношению к поверхности^стыц (18). Для повышения равномерности распределения нагрузки по виткам нри-

Внешние обводы литых деталей рекомендуется снабжать рантами (рис. 102, а, 6) с целью увеличения жесткости, повышения равномерности застывания и (у чугунных отливок) предотвращения отбела чугуна.

6. Для повышения равномерности движения, уравновешивания деталей машин и для накопления энергии в целях повышения силы удара или для ее восприятия (в машинах ударного действия) применяют детали, использующие для выполнения своих функций массу,..... маховики, маятники, грузы, баб ы, ш а-боты.

Рис. 7.29. Конструктивные способы повышения равномерности распределения нагрузки по виткам резьбы (р — коэффициент повышения предела выносливости)

г) цветные сплавы: цинковый сплав ЦАМ10-5, бронзы БрАМЦ9-2 (в виде накладных пластин на направляющую меньшей длины) — в целях предотвращения заеданий, снижения трения, повышения равномерности;

нами 10 и 12. Я кори 3 и 7 электромагнитов запрессовывают в пазы корпуса 5, изготовленного из алюминиевого сплава. Полюсы возбудителя колебаний по ширине делают одинаковыми, и смещают относительно друг друга на половину их ширины. Заданное направление колебаний лотков бункера и начальную жесткость колебательной системы создают наклонные пружинные стержни 6, на которых подвешен корпус 5 с закрепляемым на нем бункером 9. Для повышения равномерности зазора по окружности между статорами и якорями рекомендуется устанавливать подшипнико-вые_узлы с мембранами.

Для повышения равномерности звукового поля в камере прямоугольной формы рекомендуется брать следующие соотношения линейных размеров: 1Х = = 1; 1У='УТ1 lx\ /г = 3/Т/,. При этом вероятность совпадения частот (вырождения) минимальна.

С помощью аналогового моделирования решались вопросы повышения работоспособности привода и, в частности, пути повышения равномерности перемещения ведомого звена, исследование взаимодействия ведущей и ведомой масс при наличии зазора, а также влияние зазора на динамические нагрузки, возникающие в приводе.

Футорки завертывают с помощью солдатиков на резьбе с натягом до упора нарезанных «на выход» витков в витки отверстия. Торцы футорок срезают заподлицо с плоскостью стыка при чистовой обработке последней (17) или утапливают по отношению к поверхности стыка (18). Для повышения равномерности распределения нагрузки по виткам при-