Повышение термического

4. Резкое повышение термической эффективности ПГУ по сравнению с современными паротурбинными блоками может обеспечить создание газовых турбин на температуры порядка 1000—1200° С и выше.

Д. А. Лабунцов [3-21} исходил из представления, согласно которому течение жидких слоев имеет преимущественно трехмерный, беспорядочный характер. Используя результаты второго приближения решения П. Л. Капицы, он показал, что повышение термической проводимости жидкой пленки вследствие волнового периодического течения уже не остается постоянным, а зависит от ReKa~1/n, где Ka = a3/gp3jK"v4!K— критерий, учитывающий соотношение сил поверхностного натяжения, объемных сил и сил вязкости (впервые получен П. Л. Капицей).

Повышение термической эффективности комбинированных установок будет идти прежде всего по пути повышения начальных параметров высокотемпературной части цикла, используемой в газовой турбине или МГД-генераторе. Повышение параметров низкопотенциальной паровой части цикла приводит к уменьшению работы его высокопотенциальной части. Поэтому для каждой конкретной установки существуют оптимальные параметры парового цикла, превышение которых снижает ее экономичность. Можно ожидать, что для комбинированных установок найдут применение паровые турбины с начальными параметрами, не превышающими их освоенных значений на обычных тепловых электростанциях.

Наконец, из практики стекольного производства также известно [12, 16], что для получения прочного накладного стекла сознательно создают иногда некоторую разницу в коэффициентах термического расширения отдельных слоев наклада. Этим достигается повышение термической прочности изделий. Например, сигнальные или «молочные» колпаки для мощных ламп, к которым предъявляются жесткие требования в отношении сопротив-72

Следует отметить наиболее благоприятное действие на повышение термической стойкости глазурованного фарфора окиси цин-

Отмечая недостатки аморфных сплавов, авторы в первую очередь назвали два из них — низкую термическую стабильность и недостаточную временную стабильность. Первый из них связан с развитием процессов кристаллизации и расслоения, второй — с релаксацией атомной структуры аморфной фазы. Негативное влияние временной нестабильности в первую очередь сказывается на таких служебных свойствах, как магнитные. При этом временная нестабильность магнитных свойств во многом является отражением развития в аморфной фазе процессов композиционного направленного упорядочения, приводящих к стабилизации границ доменов. Повышение термической и временной стабильности свойств технически важных аморфных сплавов — одна из важнейших задач, стоящих перед исследователями аморфных сплавов.

значительно повысить характеристики жаропрочности сплава после изотермического отжига: предел длительной ЮО-ч прочности при 400° С повысился с 60 до 78 кгс/мм2 (на 30%) и предел ползучести с 30 до 50 кгс/мм2 (на 65%), а при 450° С на 15 и 65% соответственно (рис. 8). При этом обеспечено повышение термической стабильности сплава (рис. 9).

Более сильное легирование сплава ВТЗ-1 повлекло за собой увеличение гарантированной прочности при 20° С с 95 до 100 кгс/мм2 и особенно жаропрочных свойств, как было показано выше, а использование мягкой губки обеспечило повышение термической стабильности сплава [16]. Пределы длительной прочности и ползучести при температуре 400° С за 100 ч составляют в настоящее время 78 и 50 кгс/мм2 соответственно вместо 60 и 30 кгс/мм2 в 1957 г.

Перераспределение нагрузки (повышение несущей способности) Повышение сопротивления схватыванию, образованию задиров Повышение термической стабильности Ускоренное деформационное упрочнение Формирование мест преимущественного зарождения трещин Ускорение распространения трещин Формирование «третьего тела», содержащего твердые частицы

гм меньше термодинамический стимул к их распаду. Для однотипных тлавов проявляется закономерное повышение термической устойчиво-ги аморфной фазы при уменьшении разности энтальпии аморфного и ристаллического состояний. С. Д. Калошкин и И. А. Томилин описали грмодинамическую модель аморфного твердого раствора, которая на римере системы Fe—Si—В позволила объяснить с единой точки зрения тавные особенности распада аморфного состояния, такие как смеще-ие температуры кристаллизации и изменение фазового состава в зави-имости от концентрации металлоидов.

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ах и 1/Oj) будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки 6М/Я^,. Поэтому в расчете обычно полагают бм/Ям » 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений 6ВН не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6ВН/Я,ВН слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бщДвн « 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу: с^ С а2. Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии 1/Og ж 0.

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/аа и 1/а2) будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки 6МДМ. Поэтому в расчете обычно полагают 6МА,М « 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления бвнА-вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим SBiABH «О.В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу: ccj <^ а2. Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии 1/Oj » 0.

При переводе карбюраторных двигателей с жидкого топлива на газообразное наиболее распространённым методом борьбы с понижением мощности является повышение термического к. п. д. путём увеличения степени сжатия.

Несмотря на значительное повышение термического к. п. д. цикла от введения регенерации, трудности, связанные с увеличением веса двигателя, а также трудность создания теплообменников малых габаритов с малым сопротивлением ограничивают широкое распространение регенерации в реактивной технике.

происходит неравномерно; так, один отбор может дать несколько менее половины максимально возможной экономии, но при дальнейшем увеличении числа отборов повышение термического к. п. д. идет медленнее.

Для повышения экономичности цикла реактивного двигателя вводится регенерация тепла со ступенчатым подводом тепла. Несмотря на значительное повышение термического к. п. д. цикла от введения регенерации, трудности, связанные с увеличением веса двигателя, а также трудность создания теплообменников малых габаритов с малым сопротивлением ограничивают широкое распространение регенерации в реактивной технике.

В настоящее время разрабатывают магнитогидродинамический (МГД) способ получения электрической энергии, сулящий резкое повышение термического к. п. д. установок и позволяющий использовать как органическое, так и ядерное горючее [Л. 1-21, 2-13, 14]. Принципиальная тепловая схема соответствующей установки общеизвестна. На рис. 2-20 в Т—S-координатах изображен идеальный цикл ее работы.

Помимо основной задачи — обеспечения допустимой влажности пара в последних ступенях турбины, промежуточный перегрев может решить также другую, не менее важную задачу — повышение термического к. п. д. цикла. Однако эта вторая задача решается лишь при правильном выборе давления (или температуры) пара, отводимого на промежуточный перегрев. Условие это будет рассмотрено ниже.

Относительное повышение термического сопротивления при наличии окисной пленки аппроксимируется зависимостью

При нормальной эксплуатации отложения накипи на внутренних поверхностях нагрева не должны достигать толщины, вызывающей существенное повышение термического сопротивления и роста температуры стенки трубы, и поэтому термическим сопротивлением §н/^н можно пренебречь. Сопротивлением металла стенки бм/Хм обычно также пренебрегают из-за его малого значения.

Система регенерации обеспечивает повышение термического КПД цикла посредством подогрева основного конденсата и питательной воды за счет конденсации части пара, не полностью отработавшего в турбине и выведенного из нее после некоторых ступеней (из так называемых точек отбора). Основными элементами системы регенеративного подогрева являются подогреватели, подключенные к отборам турбины. Между ними могут включаться другие теплообменные устройства: конденсатор испарителя, сальниковый подогреватель, узлы смешения основного потока с дренажами из других систем ПТУ и т.п. В систему регенерации, как правило, включают деаэратор, после которого устанавливается питательный насос (деаэрационно-питательная установка). Питательный насос делит подогреватели на две группы: высокого (ПВД) и низкого (ПНД) давления.