Повышении плотности

Сплавы а + р поддаются *термомеханической обработке (пластическая •деформация на 40—60% при 850°С, закалка и старение при 500—550°С), в результате которой дополнительно увеличивается прочность на 20—30% при сохранении и даже повышении пластичности. Плотность-титановых сплавов ~ 4,5 кг/дм3, модуль нормальной упругости 11500 — 12000 кгс/мм2, модуль сдвига 4000-4300 кгс/мм2, коэффициент линейного расширения в интервале- 0-100°С равен (8 -т-10)-10"6 1/°С:

В 1959 г. были опубликованы данные по упрочнению сталей и сплавов методом «термомагнодинамикс» [139]. Сущностью метода, разработанного фирмой RDGA, является закалка об-разцов в электромагнитном поле, создаваемом мощными соленоидами или электромагнитами [НО] (конкретные технологические режимы данного метода не приведены). При обработке по методу «термомагнодинамикс» предел прочности сплавов увеличивается при одновременном повышении пластичности, ударной вязкости, удлинения, поперечного сужения, сопротивления усталости и уменьшении чувствительности к надрезу. Одновременно повышается сопротивление коррозии. Средние значения предела прочности и предела текучести материалов после обработки данным методом возрастают на 35—70 кГ/мм2 и выше.

Сплавы ос + р поддаются яермомеханической обработке (пластическая •деформация на!40-60% при 850°С, закалка и старение при 500-550°С), в результате которой дополнительно увеличивается прочность на 20—30% при сохранении и даже повышении пластичности. Плотность титановых сплавов ~ 4,5 кг/дм3, модуль нормальной упругости И 500—12000 кгс/мм2, модуль сдвига 4000—4300 кгс/мм2, коэффициент линейного расширения в интервале- 0-100°С равен (8 -10)-10^6 1/°С:

снижает критические точки и увеличивает устойчивость аустенита, позволяя применять более низкие по сравнению с углеродистой сталью температуры нагрева при закалке. Никель задерживает рост зерна при высоких температурах, уменьшая опасность перегрева при горячей механической и термической обработке. Мелкозернистость и тонкая структура термообработанной никельсодержащей стали сказывается на повышении пластичности и вязкости её на одинаковых ступенях твёрдости. Никель, характеризующийся значительной растворимостью в аустените, увеличивает прокаливаемость стали, хотя и в меньшей степени по сравнению с другими легирующими элементами [2, 25].

Обычно при смягчающем отжиге твердость снижается на НВ 30—150, а предел прочности при растяжении ав на 10—30%. Смягчающий отжиг серого чугуна улучшает обрабатываемость резанием, повышает стабильность размеров, теплопроводность, электропроводность и циклическую вязкость при незначительном повышении пластичности в ударной вязкости.

пятикратному диаметру) и относительное сужение i), как правило, возрастают с увеличением температуры, что говорит о повышении пластичности металла. К сожалению, не для всех материалов получены подробные характеристики при высоких температурах. Правда, предел длительной прочности можно ориентировочно определить при помощи параметра жаропрочности (как показано в § 17), если известны данные испытаний образцов при различных температурах в течение времени 10—1000 ч.

рованным к поведению материалов при повышенных температурах. Исходно подходы механики разрушения были развиты для низкотемпературных режимов, позволяющих пренебречь присущим ползучести и зависящим от времени пластическим течением материала в зоне вершины трещины. При повышенных температурах без учета пластической деформации такого рода нельзя установить надежных параметров напряженного состояния. На рис. 9.5 схематически показано, что применительно к крупномасштабным образцам хрупких материалов можно воспользоваться подходами линейной механики разрушения, и самым подходящим параметром является коэффициент интенсивности напряжения К [14]. При повышении пластичности и масштабов деформации ползучести у вершины трещины коэффициентом К пользоваться нельзя, и наиболее подходящим параметром оказывается зависящий от времени /-интеграл, или величина с , выражаемая как

Металлургические методы предотвращения возникновения холодных трещин сводятся к ограничению количества водорода в металле сварных соединений за счет тщательной очистки поверхностей от ржавчины, жировых и других загрязнений, в состав которых входит водород; просушки и прокалки сварочных материалов; применения фторосодержащих покрытий и флюсов, связывающих водород в нерастворимое соединение HF. Возможность появления холодных трещин при сварке уменьшается при снижении прочности и повышении пластичности металла сварного шва за счет выбора электродного или присадочного металла с меньшей концентрацией углерода и легирующих элементов, вызывающих образование хрупких закалочных структур.

Металлургические методы предотвращения возникновения хо-тодных трещин сводятся к ограничению количества водорода в металле сварных соединений за счет тщательной очистки поверхностей от ржавчины, жировых и других загрязнений, в состав которых входит водород; просушки и прокалки сварочных материалов; применения фторосодержащих покрытий и флюсов, связывающих водород в нерастворимое соединение HF. Возможность появления холодных трещин при сварке уменьшается при снижении прочности и повышении пластичности металла сварного шва за счет выбора электродного или присадочного металла с меньшей концентрацией углерода и легирующих элементов, вызывающих образование хрупких закалочных структур.

Задачу оценки деформируемости следует отнести к классу задач теории разрушения. В настоящее время общепринят следующий механизм разрушения. Нагружение тела сопровождается перемещением, образованием и исчезновением дислокаций. Объединение 'некоторого числа дислокаций может привести к зарождению микротрещины. Объединение микротрещин приводит к появлению макротрещины (магистральной трещи-«ы), в результате развития которой тело разрушается. При оценке деформируемости необходимо определение деформаций, при которых образуется магистральная трещина, в зависимости от свойств материала, напряженного состояния, истории деформирования, температурно-скоростных условий. Очевидно, что такое определение на «дислокационном» уровне сейчас невозможно. Известно, например, что при сжимающих напряжениях вследствие снижения потенциальных барьеров подвижность дислокаций повышается, облегчается их объединение, но вместе с тем облегчается и распад этих объединений. При этом (по сравнению с растяжением) изменяется и число дислокаций, которые, объединившись, могут привести к образованию микротрещины (оно, вероятно, возрастает), может измениться и характер этой трещины (например, вместо трещины отрыва образуется окалывающая трещина). Отсюда, как видим, даже не следует однозначный вывод о повышении пластичности при сжатии по сравнению с растяжением.

Другие авторы выделяют роль образования микротрещин в повышении пластичности ударопрочных термопластов [1, 145, 146, 164, 212]. Частицы эластомера служат концентраторами напряжения, поэтому при нагружении начинается образование одновременно большого числа микротрещин вблизи экватора частиц приблизительно перпендикулярно действующему напряжению [74, 230, 231 ].' Рост микротрещин продолжается до встречи с другой частицей каучука, после чего рост может прекратиться, если радиус частицы больше радиуса кривизны вершины растущей

При дальнейшем повышении плотности тока потенциал смещается в отрицательном направлении сначала постепенно, а затем ход изменения потенциала катода приобретает крутой характер (участок Б). Резкое смещение потенциала соответствует такому положению, когда весь кислород, который может поступать вследствие диффузии к поверхности катода, используется. В прикатодиом слое резко меняется концентрация кислорода, т. е. имеет место концентрационная поляризация. Поэтому небольшое увеличение плотности тока приводит к значительному увеличению количества электронов на катоде, а следовательно, к увеличению плотности зарядов в отрицательной обкладке двойного слоя, т. е. приводит к резкому смещению потенциала в отрицательную сторону.

1) Коэффициент вязкости воздуха (j. очень мало зависит от плотности последнего (за исключением области больших разрежений) и при повышении плотности в десятки раз* остается практически неизменным.

Более подробно исследованы сульфаминовые электролиты. При ведении электролиза при температуре 90 °С выход по току может быть 63 %, но с истощением электролита выход по току будет снижаться, он снижается также при повышении плотности тока. Выявлено благоприятное действие на работу ванны переменного тока, подаваемого с помощью дополнительных иридиевых электродов — это приводит к повышению выхода по току.

При работе с этими электролитами необходимо интенсивное перемешивание. Сульфаминовый электролит допускает работу в холодном состоянии при одновременном повышении плотности тока до 4 А/дм \

горизонтального пучка при различных температурах насыщения (трубы пронумерованы снизу вверх) [7]. Из рисунка видно, что с увеличением плотности теплового потока отношение коэффициента теплоотдачи для трубы 6 к коэффициенту теплоотдачи для трубы / уменьшается. Это означает, что при повышении плотности теплового потока влияние скорости смеси ослабевает *. Более значительная зависимость а от скорости смеси наблюдается при низких давлениях. Это объясняется тем, что при q = const с понижением давления уменьшается число действующих на единице площади поверхности

При линейном по длине трубы повышении плотности теплового потока значения qKpi оказываются выше, а при линейном понижении— ниже, чем на трубе с равномерным обогревом. Это было установлено авторами [174] в опытах с трубкой d = 6 мм и длиной /=160 мм при отношении дмакс/<7ср=2,3 (<7максА7мин=4,9) и автором [147] в опытах с трубкой /=2,5 м,с/=8 мм, на конце которой размещался участок длиной 400 мм с линейным повышением или по-' нижением тепловыделения. .Тепловой поток в выходном сечении трубы q-i отличался от теплового потока равномерно обогреваемой части трубы q\ в 1,5, 2 и 3 раза. На рис. 11.17 приведены опытные данные, полученные в работе [147]. Как видим, значения ^Крь полученные при понижении плотности теплового потока, оказались

Магний — довольно электроотрицательный металл = — 2,1 В) — корродирует в свободном от кислорода нейтральном растворе хлористого натрия с выделением водорода. Железо в таких же условиях остается нетронутым. В то же время при многих коррозионных процессах в растворах, содержащих кислород, реакции с выделением водорода и восстановлением кислорода протекают одновременно. Относительную роль кислорода, гидратированного протона и молекулы воды в процессе коррозии установить сложно, поскольку она зависит от таких факторов, как природа металла, раствора, значения рН, концентрации растворенного кислорода, температуры, возможности образования комплексов и др. Скорость реакции с восстановлением водорода обычно контролируется активацией и в существенной степени зависит от природы электрода, хотя рН раствора, температура и пр. также оказывают определенное влияние. Поэтому в данном случае зависимость между перенапряжением и плотностью тока отвечает уравнению Тафеля (1.19), причем на значениях а и b сказываются природа металла и состав раствора. При высоких плотностях тока перенос зарядов становится существенным и линейное соотношение между г\ и logi нарушается. При восстановлении кислорода контроль активацией существен при низких плотностях тока, но при повышении плотности тока большее значение приобретает диффузия, и скорость коррозии тогда соответствует предельной плотности тока. Отметим, что в отличие от перенапряжения активации перенапряжение концентрации не зависит от природы электрода, хотя пленки и продукты коррозии, которые задерживают передачу электронов на катодных участках, будут заметно влиять на ее скорость.

ности 1,6 • 104 Вт/см2 плотность дислокаций достигает 10е см 2-Наблюдаются одиночные дислокации и сплетения дислокаций, свидетельствующие об их взаимодействии. Подобную дислокационную структуру имеет закаленное железо [25]. С ростом плотности мощности излучения до 2,7 • НО4 Вт/см2 средняя плотность дислокаций возрастает до 1010 см~2 и более, причем наблюдается образование дислокационных сеток. При дальнейшем повышении плотности мощности до 8 • 104 Вт/см2 (уровень, соответствующий плавлению материала) в материале возникает ячеистая дислокационная структура с плотностью дислокаций в границах ячеек до 1011—1012 см~2. Подобная структура характерна для сильно деформированных металлов. В переходной зоне, расположенной между расплавленным и основным материалом, плотность дислокаций составляет примерно 109 см~2.

покрытия толщиной 3—5 мкм. Содержание включений в осадках из этого электролита меньше, чем в осадках из этилендиаминового электролита, и составляет 1—3% (масс.); при повышении плотности катодного тока до 100 А/м2 содержание включений увеличивается. Твердость КЭП по сравнению с твердостью чистых покрытий повышается только на 10—20% и достигает 1300— 1400 МПа, а износостойкость увеличивается в 1,5—2,5 раза.

Как показывают рентгенограммы, в процессе актирования хромированного молибдена при 750 - 800°С с плотностью тока 0,1 а/см2 алюминиды не образуются, присутствуют только линии хрома. Аналогичный результат был получен для тех же температур, но при плавном повышении плотности тока от 0 до 0,5 а/см .

если можно разделить влияние скорости -деформации —и ^плотности дислокаций. При повышении плотности дислокаций до максимально возможного уровня их размножение прекращается