Повышении удельного

влагу, Ф. резко снижает свои механич. и диэлектрич. показатели. Наибольшее изменение прочности при растяжении наблюдается при влажности 2—14%. Повышение влажности в этих пределах на 1 % вызывает понижение прочности при растяжении в среднем на 4%. При изменении влажности в диапазоне 14—35% прочность Ф. почти не снижается. Изменение влажности в пределах 1—12% приводит к повышению ударной вязкости на 10%. При дальнейшем повышении влажности до 21% ударная вязкость интенсивно снижается, а далее, до 35%, практически остается неизменной. Увлажнение Ф. резко ухудшает уд. объемное сопротивление, тангенс угла диэлектрич. потерь, диэлектрич. проницаемость,

влажности 14—35% прочность фибры почти не понижается. Влажность оказывает большое влияние и на удельную ударную вязкость фибры. Изменение влажности в пределах 1—12% приводит к повышению ударной вязкости фибры на 10%. При дальнейшем повышении влажности до 21°/о ударная вязкость интенсивно снижается, а далее до 35% — практически остаётся неизменной.

Вес кожи обусловливается возрастом и породой животного, а также методом превращения шкуры в готовую кожу. Минеральное дубление даёт наименьшее увеличение веса кожи против веса полуфабриката (голья). Минеральных дубителей вводится 3—8% от веса голья. Растительное дубление значительно увеличивает вес, так как дубителей вводится до 100% от веса голья. Кроме этого, в процессах обработки в зависимости от назначения кожи вводят жирующие вещества в количестве от 1 до 25%, а для некоторых специально утяжеляемых кож ещё и патоку, глицерин, сернокислый магний и другие вещества до 20% от веса кожи. Исходя из этого, принято характеризовать готовую кожу по её выходу, т. е. по отношению веса готовой кожи к весу сырой шкуры в парном состоянии. Для технических кож растительного дубления выход готовой кожи принят в пределах 50—65%; для технических кож минерального дубления 35—40%. На вес кожи влияет также влажность окружающей атмосферы: при повышении влажности воздуха в пределах от 40 до 80% вес кожи увеличивается на 4 — 8%.

При повышении влажности сыпучесть туков уменьшается, усиливая вредное явлениесводо-образования; это явление резко ослабляется применением обладающих лучшей сыпучестью специально обработанных, гранулированных туков.

Однако из анализа данных табл. 1.28 очевидны и недостатки отобранных материалов. Для литьевых термопластов — это ограниченная теплостойкость и нестабильность их размеров в процессе эксплуатации, объясняемая повышенными значениями коэффициента линейного температурного расширения и изменением линейных размеров при повышении влажности окружающей среды (для гигроскопических материалов, например, на основе полиамида 6).

обеспечение марки и качества сжигаемого топлива, на которое 'было выбрано и рассчитано топочное устройство (изменение марки или качества топлива вызывает перераспределение тепловой нагрузки радиационных и конвективных поверхностей нагрева; в частности, при повышении влажности топлива температура в топке падает; это вызывает снижение доли лучистой теплопередачи и увеличение тепловосприятия конвективными поверхностями нагрева; в результате этого температура уходящих газов повышается); расчетные приближенные зависимости к. п. д. котлов ДКВР от приведенной влажности твердого топлива, составленные по данным ИДТИ, приведены в та'бл. 2-4;

Приведенные недостатки использования влажного топлива относятся в первую очередь к твердому топливу, однако опыты подтвердили [Л. 33], что при сжигании обводненных мазутов также увеличиваются потери тепла с уходящими газами, расход электроэнергии на собственные нужды и коррозионная активность продуктов сгорания; возрастают и отложения золы на поверхностях нагрева. При умеренном повышении влажности мазута несколько уменьшается температура горения, что, однако, не отражается в такой степени на топочном процессе, как при сжигании влажных твердых топлив.

В оберточной бумаге и веревке всегда присутствует небольшое количество солей. Это не имеет значения при низкой влажности воздуха, во при повышении влажности'бумага может «заразить» упакованные товары, которые начнут корродировать даже после того, как бумага будет удалена. Поэтому все материалы для консервации проверяются на 'корродирующее действие. Парафинированную бумагу проверяют на влажность, лромокаемость, жиропроницаемость, кислотность, щелочность, а также определяют наличие свободного хлора и сульфатов. Консистентная смазка ПП-95/5 не должна оказывать корродирующее действие и содержать влагу.

Большое влияние на пригарообразование оказывают влажность формы, толщина стенок и масса отливок (табл. 50). Для отливок с толщиной стенок 10—30 мм и массой до 60 кг пригарообразование увеличивается при повышении влажности. При одинаковой влажности форм пригарообразование уменьшается при увеличении толщины и массы отливок. Это объясняется более быстрым удалением воды из поверхностного слоя формы.

Величина потерь зависит не только от вида и характеристики топлива, но и от условий и длительности его хранения.'При небрежной подготовке подштабельного основания и неправильном формировании штабелей (караванов), при повышении влажности топлива от

При повышении влажности происходит налипание топлива на транспортеры, забивание рукавов, течек бункеров и питателей. Испаряемая влага топлива, удаляемая с уходящими газами котлов, уносит тепло испарения и подогрева пара до температуры газов. Топливо, загрязненное песком и грунтом, при сжигании заплав-ляет колосники, требуя подрезки и шуровки слоя, ухудшая процесс горения и увеличивая тепловые потери.

Недостатки термической нейтрализации — в некотором снижении мощности и повышении удельного расхода топлива двигателем из-за возрастания противодавления в системе выпуска и нарушения ее акустической настроенности.

Для успешного применения катодной защиты необходимо добиться равномерного распределения плотности тока по защищаемой поверхности. Увеличение плотности тока достигается путем приближения анодов к конструкции, а уменьшение — путем отдаления. Интенсивность, с которой изменяется плотность тока при отдалении анода, зависит от удельного сопротивления воды или грунта; так, при повышении удельного сопротивления среды наблюдается понижение плотности тока. В ряде случаев применяется комбинированная катодная защита с внешним источником тока и протекторами.

Для фторопласта-4, наполненного коксовой мукой, при повышении удельного давления наблюдается вначале снижение коэффициента трения, а затем незначительное увеличение его, что можно объяснить переходом на режим полужидкостного трения.

значения при повышении удельного давления прессования образцов до 300 кГ/см2 и спекании образцов до полного осветления.

При повышении удельного давления съем металла возрастает, однако стойкость ленты уменьшается. При малом удельном давлении (0,35 кг/см2) происходит быстрое затупление ленты, а при большом (0,90 кг/см2) на обработанной поверхности образуются прижоги. Высокую производительность, качество поверхности и стойкость ленты получают при удельном давлении 0,55—• 0,75 кг/см2.

Далее проводились исследования режима регенерации анионита АВ-17-8 раствором NaHCO3 в С1- и 5О4-формах. Результаты этих исследований графически приведены на рис. 6.12,6, где показано изменение обменной емкости анионита АВ-17-8 в С1- и SO4-формах в зависимости от концентрации и удельного расхода NaHCO3 на регенерацию. Представленные кривые регенерируемо-сти анионита сняты для двух значений концентраций: 0,25 г-экв/л (кривые 2 и 3) и 1 г-экв/л (кривые 1 и 4). При этом кривые /, 2 и 3, 4 показывают регенерируемость анионита соответственно в SO4- и С1-формах. Как видно из этих рисунков, регенерируемость анионита в этом случае с увеличением концентрации реге-нерационного раствора улучшается более значительно, чем тогда, когда регенерация проводится раствором Na2CO3. Для анионита в Cl-форме этот эффект незначителен. Здесь тоже наблюдается резкое увеличение обменной емкости при незначительном повышении удельного расхода реагентов. Указанное явление заметно при небольших значениях удельного расхода — до 1,5 г-экв/г-экв. С целью сравнения полученных результатов были поставлены аналогичные опыты по определению регенерируемости этого анионита раствором NaOH концентрацией 1 г-экв/л.

Для оценки влияния величины этого расхода на эффективность золоулавливающей установки были проведены опыты на Нижне-Туринской и Южно-Уральской электростанциях, где установки оборудованы соответственно каплеуловителями диаметром 3100 и 2600 мм. Эти опыты показали, что при повышении удельного расхода воды на орошение каплеуловителя до 0,07—• 0,08 кг/м3 наблюдается некоторое возрастание общей степени очистки газов в установке, а дальнейшее повышение удельного расхода воды уже не сказывается на ее эффективности. В соответствии с этими результатами может быть рекомендован для таких каплеуловителей удельный расход воды на их орошение <7ку=0,07 кг/м3, что согласуется также с рекомендациями по орошению аппаратов ЦС-ВТИ [Л. 25]. Для каплеуловителей диаметром 4—4,5 м могут быть применены меньшие значения <7ку=0,06 кг/м3, поскольку периметр поперечного сечения этих аппаратов относительно сокращается с увеличением их единичной производительности по газам.

Уравнения (12), (13) позволяют также оценить влияние Wp, /?, Ту на время испарения влаги. Увеличение начальной влажности топлива Wp приводит к почти пропорциональному увеличению времени т; несколько увеличивается время испарения при повышении удельного веса твердой фазы ту.

Данные табл. 1 свидетельствуют о повышении удельного модуля упругости композиционного материала вследствие упрочнения волокнами. Удельный модуль упругости борного волокна примерно в 6 раз выше, чем у любых стандартных конструкционных металлов, включая стали, алюминий, молибден, медь, магний, что является следствием более жесткой ковалентной связи по сравнению с металлической. Жесткость металлической связи, в свою очередь, более высокая, чем жесткость в органических смолах. В то время как материалы с металлической связью имеют удельный модуль упругости ~2500 км, наиболее типичный уровень этой характеристики для материалов на основе органической смолы составляет около 250 км. Из-за низкой жесткости смол композиционные материалы на их основе имеют низкий модуль упругости в направлении, перпендикулярном направлению укладки волокна, и малый модуль сдвига. Преимущество однонаправленного боралкшиниевого композиционного материала в отношении жесткости распространяется я на материал с волокнами, уложенными в различных направлениях, поскольку волокна, не ориентированные в направлении действия главных напряжений, вносят значительный вклад в величину модуля упругости материала в этом направлении.

Для успешного применения катодной защиты необходимо добиться равномерного распределения плотности тока по защищаемой поверхности. Увеличение плотности тока достигается путем приближения анодов к конструкции, а уменьшение — путем отдаления. Интенсивность, с которой изменяется плотность тока при отдалении анода, зависит от удельного сопротивления воды или грунта; так, при повышении удельного сопротивления среды наблюдается понижение плотности тока. Ъ ряде случаев применяется комбинированная катодная защита с внешним источником тока и протекторами.