Повышению сопротивляемости

Основной компонент состава цианистых ванн — группа ON; увеличение содержания CN способствует повышению содержания углерода и азота в поверхностном слое (но не увеличению глубины слоя).

Однако процесс изготовления оболочковых форм имеет свои особенности. При применении электрокорунда жидкий титан взаимодействует с формой и на поверхности отливки образуется газонасыщенный слой. Для предотвращения газонасыщения и загрязнения металла применяют следующие технологические корректировки: при изготовлении суспензии содержание Si02 уменьшают до 10 - 11% вместо 18% SiO2 для литья из жаропрочного сплава. Использование суспензии с 18% 810г приводит к значительному повышению содержания кислорода, кремния и других элементов в отливке.

Углеводороды могут изменять кинетику электрохимических реакций в зависимости от анионного состава электролита и концентрации ионов водорода. В растворе хлористого натрия и в растворе уксусной кислоты в присутствии индивидуальных углеводородов октана, бензола, циклогексана наблюдалось увеличение коррозионных потерь. Это объясняется наличием растворенного кислорода в углеводородах, что приводит к повышению содержания кислорода в системе и увеличению доли коррозионного процесса, протекающего с кислородной деполяризацией [21]. Увеличение коррозионных потерь в растворе хлористого натрия составляло в среднем 20—30 %, а в водных растворах уксусной кислоты скорость коррозии возрастала заметнее, чем в растворе хлористого натрия. Наводороживание в присутствии сероводорода в обоих растворах уменьшается, что в работе [21] объясняется связыванием кислородом адсорбировавшегося водорода по реакции 1/2 Oj + 2Надс -*Н2О. В серо-водородсодержащих растворах NaCl количество диффузионно-подвижного водорода достигало 2,2 см3/100 г. Введение малых добавок — 6,25 % октана, циклогексана и нефти привело к его снижению до 1,2; 1,0; 1,4 см3/100 г соответственно [21]. Бензол при этой концентрации оказывал меньшее влияние, однако в связи с более высокой растворимостью сероводорода в бензоле, чем в октане и тем более в циклогек-

Развитие пром-сти, энергетики, транспорта приводит к загрязнению В., т. е. к повышению содержания в нём углекислого газа и ряда др. вредных газов, и вызывает необходимость сан. контроля за состоянием В., тщательной очистки и обезвреживания пром. газов перед выбросом их в атмосферу, выноса вредных в сан. отношении пром. пр-тий за пределы жилых р-нов и т. д. (см. Охрана природы).

Горячая прокатка меди при 920 °С приводит к повышению содержания в ней кислорода с 0,0012 до 0,0018 % и водорода с 0,00010 до 0,00014 %, тогда как при вакуумной прокатке их содержание не увеличивается [1].

Увеличение скорости охлаждения полуфабрикатов а-сплавов с высоким содержанием алюминия с температур отжига (~900°С) снижает или вообще устраняет склонность к горячесолевому растрескиванию. Анализ состава влажного воздуха, пропущенного через нагретую смесь оксидов титана и поваренной соли, показал наличие в нем свободного хлора и хлористого водорода. Анализ поверхности излома образцов, разрушившихся в результате горячесолевого растрескивания, показал, что на поверхности излома содержание водорода достигает 1,2 % (по массе) вместо исходного 0,007 %. Следовательно, водород —основная причина, вызывающая горячесолевое растрескивание. В связи с этим авторы совместно с Т. Э. Мингин провели исследование с целью определения температуры и длительности возможного проникновения водорода через оксидную пленку в различных сплавах титана. Для этого образцы выдерживали при различных температурах до 100 ч в паровоздушной среде. Образцы находились в свободном и в нагруженном состояниях при напряжении, равном пределу текучести. Результаты определения содержания водорода показали, что до 650°С ни в чистом титане, ни в а-сплаве с Б % AI, ни в псевдо-а-сплаве ПТ-ЗВ не наблюдалось наводороживание. При 650°С длительная выдержка (до 100 ч) приводила к повышению содержания водорода с 0,005 до 0,015 % в сплаве ПТ-ЗВ. При 700°С происходило активное наводороживание сплава ПТ-ЗВ и слабое наводороживание а-сплава. Наличие напряжений ускоряло процесс наводорожи-вания, однако при 600°С и в этом случае его не наблюдалось. Таким образом, процесс наводороживания при горячесолевом растрескивании в наиболее характерном интервале 250—500°С не мог происходить при наличии на поверхности неразрушенной естественной оксидной пленки. 2. Изучение возможности возникновения разрушения при контакте окисленных титановых сплавов с твердыми солями галогенов при 20°С. Для этого были использованы образцы сплава ВТ5-1 в двух структурных состояниях: а-твердый раствор и а-твердый раствор с предвыделениями а2-фазы. Для создания таких структурных состояний при одинаковых поверхностных оксидных пленках в первом случае образцы выдерживали в течение 10 ч при 600°С, после чего закаливали с750°С (выдержка составляла 10 мин). Во втором случае образцы вначале закаливали с 750°С, а затем подвергали старению при 600°С, 10 ч. В результате установлено, что при нагружении образцов сечением 3X10 мм2 трехточечным изгибом в 3 %-ном растворе NaCI в первом случае происходил надрыв поверхностных оксидных слоев с последующей глубокой пла-74

Полученные данные показывают, что валиковая система нанесения ингибитора на бумагу-основу обеспечивает получение антикоррозионной бумаги с содержанием ингибитора до 15—25 г/м2 при скоростях наносной машины 10—15 м/мин. Увеличение скорости наносного валика приводит к повышению содержания ингибитора в бумаге. Одновременное изменение скорости наносной машины и скорости наносного валика позволяет в широких пределах регулировать количество и качество нанесения ингибитора на бумагу.

Существенным недостатком при защите от МКК с помощью легирования титаном является увеличение растворимости карбида титана с ростом температуры закалки, что приводит к повышению содержания свободного углерода и титана в твердом растворе. В этом случае при последующем отпуске в зоне опасных температур вследствие более быстрой доставки к границам зерен углерода образуются карбиды хрома, а не карбиды титана1; что приводит к появлению склонности к МКК даже при некотором избытке титана в стали. Чем выше температура закалки, тем большее количество карбидов титана диссоциирует и тем выше содержание несвязанного углерода в твердом растворе, тем больше вероятность появления склонности к МКК- Таким образом, если материал подвергается высокой закалке или технологическим нагревам до высоких температур, например при сварке, легирование титаном не всегда может гарантировать полную устойчивость аустенитных хромоникелевых сталей к МКК.

Для увеличения содержания включений некоторых твердых смазок a-BN и MoS2 (d^.2 мкм) в никелевые покрытия из сульфатхлоридного электролита использовали указанные выше добавки. Ионы Т1+ и Cs+ хотя и способствовали повышению содержания второй фазы, но приводили к образо!ванию некачественных покрытий. Лучшие результаты были получены при введении иона Li+. Среди ПАВ наилучшее влияние оказывает катионо-активная добавка (КАД) в количестве 0,02—1 кг/м3; "при ее использовании расширились пределы рН и плотности тока, а также в 1,5—2,5 раза увеличилось содержание второй фазы в покрытии. На стали, латуни, меди в этом случае осаждаются гладкие покрытия, а не рыхлые, получаемые в отсутствие этой добавки. КАД по-разному влияет на разряд ионов никеля: значительно тормозит его в чистом электролите, облегчает при со-осаждении с MoS2 и несколько затрудняет при наличии частиц a-BN.

Изучено [16, 35] влияние асимметричного тока на составы композиции Cd—Bi—Zr02 и Sn—Zn—ZrO2 (соотношение амплитуд катодной и анодной составляющей равнялось 5). Заметное влияние на составы сплавов оказывает частота тока: увеличение ее с 0,01 до 1 Гц приводит к повышению содержания ZrC>2 с 1,1 до 2% (масс.) при одновременном уменьшении содержания висмута с 21 до 15%. При увеличении частоты тока с 25 до 100 Гц и сохранении постоянным содержания висмута количество второй фазы в сплаве возрастает с 2,5 до 4% (масс.). Последнее объясняется возможным пассивированием поверхности катода в анодный,период тока и увеличением мелкозернистости осадка.

10° С). Охлаждение воды приводит к ухудшению массообмена. Эксплуатационные наблюдения показывают, что в интервале температур наружного воздуха от +10 до —30 °С снижение температуры наружного воздуха, подаваемого в декарбонизато-ры, на каждые 10 °С приводит к повышению содержания свободного диоксида углерода в декарбонизованной воде примерно на 1 мг/л. Подогрев воздуха позволяет предотвратить ухудшение декарбонизации воды, а также обмерзание вентиляторов в зимнее время. Подогрев воздуха до положительной температуры проводится в калориферах, установленных во всасывающих коробах вентиляторов. Греющим агентом в калориферах служит обратная сетевая вода. В теплое время года калориферы отключают.

Пластическая деформация малой величины и последующая выдержка при повышенной температуре приводят к резкому повышению сопротивляемости ползучести. Для примера рассмотрим результаты испытания на ползучесть образцов из. стали 1Х18Н9Т и технического железа, подвергнутых нескольким циклам деформирования до остаточной деформации 0,5— 0,8% с промежуточной выдержкой 24 часа при температуре:

Увеличение предела прочности и твердости, уменьшение шероховатости способствуют повышению сопротивляемости поверхностей выкрашиванию.

14. В чем сущность усталостного выкрашивания рабочих поверхностей? Назовите меры по повышению сопротивляемости поверхностей выкрашиванию.

Модифицирование е'олокон. Повышению сопротивляемости сдвигу и прочности на отрыв в трансверсальном направлении уделяется большое внимание. Одним из способов повышения этих характеристик является улучшение взаимодействия между волокном и матрицей, что достигается модифицированием армирующих воло-

Исследования свидетельствуют о том, что переменная укладка арматуры по толщине в трехмерноармированных материалах способствует значительному повышению сопротивляемости сдвигу по сравнению с ортогональным армированием (1:1: 1).

Улучшение фрикционных свойств при наличии в стали легирующих присадок связано с повышением сопротивляемости механическому разупрочнению сплавов, нагреваемых до высоких температур. Кроме того, присадки приводят к повышению сопротивляемости материала термическому схватыванию. При испытаниях в интервале от 2 до 1100° С легированные стали не поддавались термическому схватыванию.

Ввиду повышенной склонности сталей ферритного класса к росту зерен необходимо стремиться к увеличению скоростей сварки и достаточно интенсивному охлаждению шва и околошовной зоны, не допуская сильного перегрева металла при формировании сварного шва. Соблюдение этих условий также способствует повышению сопротивляемости стали межкристаллитной коррозии.

Модифицирование е'олокон. Повышению сопротивляемости сдвигу и прочности на отрыв в трансверсальном направлении уделяется большое внимание. Одним из способов повышения этих характеристик является улучшение взаимодействия между волокном и матрицей, что достигается модифицированием армирующих воло-

Исследования свидетельствуют о том, что переменная укладка арматуры по толщине в трехмерноармированных материалах способствует значительному повышению сопротивляемости сдвигу по сравнению с ортогональным армированием (1:1: 1).

Хромирование. Термодиффузионное насыщение хромом порошковых деталей способствует повышению их физико-химических и механических свойств, уменьшению поверхностной пористости, повышению сопротивляемости коррозии, окалино-и износостойкости. Наиболее простым методом хромирования порошковых деталей является так называемый контактный способ. Этот способ состоит в насыщении изделии хромом в твердом ме-таллизаторе. В ходе высокотемпературной химико-термической обработки возникает хромосодержа-щая газовая фаза, благодаря которой и происходит насыщение поверхности детали хромом. Состав металлизатора и режимы термодиффузионного хромирования приведены в табл. 9.16 (состав 1).

нения сварки; введение в 17%-ную хромистую сталь Ti, связывающего углерод в карбиды (TiC), способствует повышению сопротивляемости меж-кристаллитной коррозии (сталь 08Х17Т).