Повышенная плотность

Достоинства чугуна с шаровидным графитом —• это высокие предел прочности, отношение предела текучести к пределу прочности (aT/aB ~ 0,8), предел усталости, однородность механических свойств, повышенная пластичность (удлинение и ударная вязкость), большая, чем у стали, циклическая вязкость. Все это позволяет получать из высокопрочного чугуна толстостенные отливки (коэффициент квазиизотропии составляет 0,04—0,17), прочность чугуна сохраняется до 500 "С. Благодаря своим ценным качествам высокопрочный чугун — полноценный заменитель стального литья, поковок, ковкого чугуна. Его используют при произ-

Примечания: 1. Время выдержки при нагреве под закалку в воздушны печах зависит от типа печи и величины садки и должно быть больше указанного в таблице в 1,1 — 1,5 раза. 2. Допускается производить старение заклепок из сплава марки В65 при 90 + 5 °С в течение 6 — 8 ч. В случае, если заклепки, состаренные по этому режиму, не удовлетворяют требованиям ТУ, их следует подвергнуть повторной закалке с последующим старением при 75° С в течение 24 ч. В тех случаях, когда требуется повышенная пластичность заклепок из сплава В65, их рекомендуется подвергать старению при комнатной температуре в течение 10 суток. 3. Для контроля сопротивления срезу закаленных заклепок из сплава марки Д19П рекомендуется производить ускоренное старение при 80 — 100 °С в течение 3 ч. Повторную закалку заклепок из сплава Д19П разрешается производить от 495 — 500 °С при условии обеспечений требуемых механических свойств. 4. Ступенчатое старение сплава марки В94 следует производить не позднее 10 суток после закалки. 5. В том случае, если заклепки из сплава В94 по сравнению с требованиями ТУ имеют запас по сопротивлению срезу, а расклепываемость их неудовлетворительная, то для улучшения расклепываемости разрешается производить без повторной закалки дополнительное старение при температуре 2-ой ступени 16$ + 5 в течение 1 — 1,5 ч с повторным испытанием на срез и расклепываемость.

Т4 — нагрев под закалку при 535 ± 5° С в течение 2—6 ч, охлаждение в воде с температурой 20—100° С. Применяется для деталей, от которых требуется повышенная пластичность;

Применяется для деталей, от которых требуется повышенная пластичность и постоянство размеров (при этом прочность значительно снижается).

бильности радиационных дефектов, приводящих к упрочнению. Заметим, что повышение прочностных характеристик в случае металла шва сопровождалось некоторым повышением пластичности. Следовательно, упрочнение не связано с выделением при облучении обособленных фаз, а определяется процессами, происходящими в твердом растворе материала основы. Несколько повышенная пластичность предварительно облученных образцов металла сварного шва, возможно, вызвана повышенным содержанием никеля в металле шва. Повышение содержания в перлитных сталях никеля вплоть до 3 % при минимальных концентрациях некоторых примесей (мышьяк, медь, фосфор) повышает радиационную стойкость и увеличивает пластичность [6]. При проведении испытаний в процессе облучения пересыщение структуры точечными дефектами, возможно, ослабляет зернограничную прочность, что должно приводить к снижению пластичности. В работе [7] отмечается, что предварительное облучение перед испытанием меньше влияет на снижение пластичности, чем облучение в процессе его.

Т8 525±5 5—6 330±5 3 Требуется повышенная пластичность

АЛ-7 ") Т4 515±5 10—15 — — Требуется повышенная пластичность

АЛ-9» Т4 535 ±5 12 _ ___ Требуется повышенная пластичность

Для сварки продольных швов плавниковых труб из этих сталей предложено использовать электроды УОНИ-13/55, не содержащие легирующих добавок, так как продольный стыковой шов не несет расчетных нагрузок от внутреннего давления. Повышенная пластичность наплавленного металла электродов УОНИ-13/55 должна способствовать саморазгружению сварного шва от термических и остаточных сварочных напряжений. В процессе сварки происходит частичное перемешивание расплавленного основного металла и металла электродов. При сварке сталей 12Х1МФ и 12Х2М1 электродами УОНИ-13/55 наплавленный металл вследствие перемешивания обогащается хромом.

Повышенная пластичность стали после ВТМПО является одним из важных преимуществ этого процесса по сравнению с закалкой ТВЧ, что в свою очередь является одной из причин существенного повышения контактной прочности деталей.

нит— 8—10. Повышенная пластичность и

покрытия, питтинг в да ~ повышенная плотность тока, ввести

Исследование дислокационной структуры хромомолибдено-ванадиевых сталей показало, что в структурно-свободном феррите после холодной пластической деформации со степенью 10—15% повышается плотность дислокаций и наблюдается образование ячеистой субструктуры. Длительная работа в условиях ползучести приводит к перераспределению дислокаций с образованием плоских сетчатых субграниц. На прямых участках гибов к этому моменту происходит лишь некоторое накопление хаотически расположенных дислокаций. Таким образом, исходная повышенная плотность дислокаций в металле гибов обуславливает полную" фрагментацию ферритной матрицы при ползучести. Наличие такой полигональной структуры сохраняется в течение длительного времени, например в течение 105 ч при 540 °С. Полигональная структура наблюдается и в металле разрушенных гибов. Вместе с тем отличительной особенностью гибов, разрушенных в процессе эксплуатации, является присутствие в структуре рекристаллизованных объемов, свидетельствующих о протекании в металле к моменту разрушения разупрочняющих процессов.

Дальнейшее выделение карбидов в процессе ползучести в условиях эксплуатации по-прежнему идет неравномерно. В областях с повышенной плотностью карбидов в силу их тормозящего действия наблюдается повышенная плотность дислокаций, что в свою очередь способствует более интенсивному выделению карбидов. В результате указанная неравномерность в плотности распределения карбидных частиц сохраняется. Это оказывает свое влияние на различную травимость ферритных зерен. От соотношения двух типов феррита в структуре зависят свойства жаропрочности и особенно длительной пластичности стали.

протекторная защита в экономическом отношении уступает станциям катодной защиты, поскольку затраты на материал и на монтаж при системе с протекторами возрастают пропорционально их числу, тогда как при станциях катодной защиты эти затраты увеличиваются в меньшей степени, чем возрастает площадь. Пределом, начиная с которого протекторная защита менее выгодна, является длина судна примерно в 150 м. Другими преимуществами защиты с наложением тока от постороннего источника являются регулируемая токоотдача и применение инертных анодов с большим сроком службы. По сравнению с системами протекторной защиты для станций катодной защиты применяют более высокие действующие напряжения и меньшее число анодов. При снижении потенциала, в среднем более значительном, применяется повышенная плотность защитного тока 25 мА-м~2 для поверхностей с покрытиями. В соответствии с этим следует применять более совершенные системы покрытий (см. табл. 18.2). Для показанного в разделе 18.3.2.1 примера с площадью защищаемой поверхности 4500 м2 требуемый защитный ток в таком случае будет 113 А, что можно легко,получить от одной центральной защитной установки. Для наложения тока применяют четыре анода с токоотдачей по 30 А.

Молибденовый До о,з5 Мо Повышенная плотность. Возможность изготовления отливки толщиной до 75 мм при нормальных режимах отжига. Повышенные механические качества, в особенности ударная вязкость. Отсутствие трещин. Антикоррозионность

В процессе ползучести при высоких температурах зерно делится на субзерна —области с малой разориен-тировкой кристаллических решеток. Между субзернами нет ясно выраженных границ. Ча границах субзерен наблюдается только повышенная плотность дислокаций. Субзерна можно наблюдать как в оптическом микроскопе, так и рентгеновским методом. Разориентировка кристаллических решеток между субзернами в пределах одного зерна составляет от долей градуса до нескольких градусов.

тивление прохождению тока на этих участках, вследствие чего на выступах устанавливается повышенная плотность тока, способствующая интенсивному растворению здесь металла.

Одним из требований к гильзам, блокам и реакторам является повышенная плотность структуры, исключающая негерметичность (гидротечь) при испытании на стенде и в условиях эксплуатации. Согласно данным заводов брак отливок по гидротечи часто достигает 15—28% общего брака. Металлографический анализ дефектных участков показал, что негерметичность отливок обусловлена наличием микротрещин, локальных скоплений неметаллических и графитовых включений и газовой пористостью поверхностного слоя отливки.

производства алюминиевых отливок, не подвергаемых дальнейшей обработке. Если же от этих отливок требуются повышенная плотность и повышенные механические свойства, то применяют поршневые машины с холодными камерами прессования. Наиболее распространены машины с горизонтальными камерами прессования.

обмуровка не висит на экранных трубах. Однако для независимой от труб обмуровки необходима установка металлических опорных рам, а при их .наличии применение металлической обшивки сравнительно мало увеличивает расход металла на изготовление котла. Металлическую обшивку толщиной 3 мм устанавливают повсеместно в верхней части котлов, где повышенная плотность обмуровки необходима для предотвращения возможности выбивания дымовых тазов наружу. Полностью закрывают стальной обшивкой 'котлы, устанавливаемые в открытых котельных цехах и подверженные действию атмосферных осадков. Такая же обшивка применена и для котла ТПП-110, у которого при больших поверхностях на-

Повышенная плотность дислокаций в начальный период деформирования является нестабильной и для нее характерна перестройка субструктуры в более устойчивую с меньшей энергией (главным образом энергией упругих искажений), например перестройка с промежуточным образованием ячеистой структуры и дальнейшем формированием полигональной субструктуры. Однако для такой перестройки необходимо, чтобы обеспечивалось неконсервативное движение (переползание) дислокаций контролируемое притоком вакансий.