Повышенной податливостью

сварки уменьшает погонную энергию и изменяет толщину прослойки расплавленного металла под дугой. В результате этого основные размеры шва уменьшаются (см. рис. 28, в). Однако в некоторых случаях (сварка тонкими проволоками на повышенной плотности сварочного тока) увеличение скорости сварки до некоторой величины, уменьшая прослойку расплавленного металла под дугой и теплопередачу от нее к основному металлу, может привести к росту глубины проплавления. При дальнейшем увеличении скорости сварки закономерности изменения размеров шва такие же, как на рис. 28, в. При чрезмерно больших скоростях сварки и силе сварочного тока в швах могут образовываться подрезы.

Шаровые твэлы первой загрузки реактора AVR имели наружный диаметр 60 мм. Они представляли собой пустотелые графитовые сферы с резьбовой пробкой, внутренняя полость сфер диаметром 40 мм была заполнена смесью микротвэлов и матричного графита со связующим веществом. Первая загрузка шаровых твэлов в количестве 100 тыс. штук была разработана и изготовлена в Ок-Ридже (США). Полые сферы изготавливались из графитовых блоков повышенной плотности, из тех же заготовок вытачивались уплотняющие пробки. Микротвэлы размещались на внутренней поверхности полой сферы, после чего она заполнялась смесью графитовой пыли с каменноугольной смолой. После заворачивания пробки и ее уплотнения проводился низкотемпературный отжиг (до 1500° С, при таких температурах графитизация матрицы сердечника не происходит). Поскольку сложность и, следовательно, стоимость изготовления подобных сборных твэлов очень высока, вторая загрузка реактора была выполнена из прессованных твэлов того же наружного диаметра 60 мм.

1. Металлургия ввела в промышленное применение ряд новых процессов, обеспечивающих получение металла не только повышенной чистоты в отношении вредных примесей, но и повышенной плотности путем формирования направленного фронта кристаллизации.

Для обеспечения устойчивости горения дуги с возрастающей характеристикой применяют источники сварочного тока с жесткой или возрастающей характеристикой (сварка в защитных газах плавящимся электродом и автоматическая под флюсом током повышенной плотности).

Данные рис. 163 свидетельствуют о большой интенсивности диффузии кислорода к краю катода за счет боковых путей диффузии, что приводит к повышенной плотности тока в краевой зоне катода и подтверждено опытами Н. Д. Томашова (рис. 166). Данный эффект следует также из созданной позднее теории конвективной диффузии.

Большая часть работы (до 95 %), затрачиваемой на деформацию металла, превращается в теплоту (металл нагревается), остальная часть энергии аккумулируется в металле в виде повышенной плотности несовершенств строения (вакансий и, главным образом, дислокаций). О накоплении энергии свидетельствует также рост остаточных напряжений в результате деформации. В связи с этим состояние наклепанного металла термодинамически неустойчиво. При нагреве такого металла в нем протекают процессы возврата, полигонизации и рекристаллизации, обусловливающие возвращение всех свойств к свойствам металла до деформации.

Термчмсханпческия обработка ;шключаепи'.i ч сочетании пластиче-(кий ()('р.Ш1ЦИ11 ч аус/пеишпном состоянии, с мкалкои Формирование структуры закаленной стали при ТАЮ происходит в условиях повышенной плотности и оптимального распределения дислокаций, обусловленных условиями горячей (теплой) деформации.

Высокие механические свойства после термической обработки объясняются большой плотностью дислокаций в мартенсите, дроблением его кристаллов на отдельные субзерна величиной в доли микрона со взаимной разориентнровкои от 1-2 до 10 15'. Дислокационная структура, формирующаяся в аустепите при деформации, «наследуется» после накалки мартенситом. После деформации аустенита последующая закалка приводит к образованно более1 фрагмептп рованпого и однородного по размерам мелкокристаллического мартенсита. Высокая сопротивляемость распространению трещины, объясняется меньшим уровнем и более легко!! релаксацией пиковых напряжений благодаря повышенной плотности подвижных дпсло каций.

Процессы термомеханической обработки состоят из интенсивного наклепа металла (в области надежной устойчивости аустенита) и быстрого охлаждения, при котором мартенситное превращение происходит при повышенной плотности дислокаций, результатом чего является мелкодисперсная структура сплавов.

Участки I и II ВАХ соответствуют режимам сварки, применяемым при ручной сварке плавящимся покрытым электродом, а также неплавящимся электродом в среде защитных газов. Механизированная сварка под флюсом соответствует II области и частично захватывает III область при использовании тонких электродных проволок и повышенной плотности тока, сварка плавящимся электродом в защитных газах соответствует III области ВАХ. Для питания дуги с падающей или жесткой ВАХ применяют источники питания с падающей или пологопадающей внешней характеристикой. Для питания дуги с возрастающей ВАХ применяют источники тока с жесткой или возрастающей внешней характеристикой. .

Механизм столь значительного снижения порога оптического пробоя не представляется ясным. Совместное действие факторов повышенной плотности газа во фронте УВ, вычисляемой по известным формулам гидродинамики и температуры, приводящей к некоторой начальной ионизации, вычисляемой по формуле Саха-Ленгмюра, не является достаточным.

или жестких шарниров. В конструкции по рис. 10.7, а упругий элемент выполнен в виде резиновой шайбы 2, нри-вулканизировашюй к металлическим дискам / и 3, которые затем соединяют с кулачком и валом. Резиновый элемент, выполненный по рис. 10.7, б, обладает повышенной податливостью при угловых пере-Рис. Ю.8 косах. Недостатком этих

Для компенсации отклонения от соосности кинематических звеньев применяют подвижное соединение генератора с валом. Его выполняют с помощью упругих элементов или жестких шарниров. В конструкции (рис. 15.9, а) упругий элемент выполнен в виде резиновой шайбы 2, привулканизированной к металлическим дискам 7 и 3, которые затем соединяют с кулачком и валом. Резиновый элемент по рис. 15.9, # обладает повышенной податливостью при угловых перекосах. Недостатком этих соединений является снижение прочности резины с течением времени.

График распределения нагрузки по виткам, полученный на основе решения системы уравнений для стандартной, шестивитковой гайки высотой //«=0,8с(, изображен на рис. 1.15, б. В дальнейшем решение Н. Е. Жуковского было подтверждено экспериментальными исследованиями на прозрачных моделях. График свидетельствует о значительной перегрузке нижних витков и нецелесообразности увеличения числа витков гайки, так как последние витки мало нагружены. По этому условию нецелесообразно , применение мелких резьб (при высоте гайки #=const). Теоретические и экспериментальные исследования позволили разработать конструкции специальных гаек, выравнивающих распределение нагрузки в резьбе (рис. 1.16). На рис. 1.16, а изображена так называемая висячая гайка. Выравнивание нагрузки в резьбе здесь достигают тем, что как винт, так и гайка растягиваются. При этом неравенство AD и АС изменится на обратное ДО>ДС, а разность Дио и Двс уменьшится. Кроме того, в наиболее нагруженной нижней зоне висячая гайка тоньше и обладает повышенной податливостью, что также способствует выравниванию нагрузки в резьбе. На рис. 1.16,6 показана разновидность висячей гайки — гайка с кольцевой выточкой. У гайки, изображенной на рис. 1.16, в, срезаны вершины нижних витков резьбы под углом 15. . .20°. При этом увеличивается податливость нижних витков винта, так как они соприкасаются с гайкой не всей поверхностью, а только своими вершинами. Увеличение податливости витков снижает нагрузку этих витков.

Роликовые цепи с изогнутыми пластинами ПРИ набирают из одинаковых звеньев, подобных переходному звену (см. рис. 12.2, е). В связи с тем, что пластины работают на изгиб и поэтому обладают повышенной податливостью, эти цепи применяют при динамических нагрузках (ударах, частых реверсах и т. д.).

Неметаллические упругие элементы выполняют однородными резиновыми (или полиуретановыми), резиноволокнистыми с короткими волокнами и резинокордными. Резиновые элементы обладают повышенной податливостью, но меньшей несущей способностью, применяются при меньших моментах. Хорошо работают на сжатие.

В необходимых случаях стойку механизма устанавливают на специальные устройства с повышенной податливостью — амортизаторы, которые позволяют уменьшить усилия, передаваемые на фундамент за счет демпфирования их упругих элементов. В их конструкциях применены разные принципы демпфирования (рис. 29.13). К паспортным данным аморти агора относится его деформация /а, мкм, под действием номинальной статической нагрузки. Частота собственных колебаний <ва определяется по зависимости

Роликовые цепи бывают с прямыми и изогнутыми (рис. 3.60, в) пластинами. Последние обладают повышенной податливостью и

Роликовые цепи с изогнутыми пластинами обладают повышенной податливостью (пластины работают на изгиб) и поэтому их применяют при динамических нагрузках, например, частых реверсах, ударах и т. д.

помощью упругих элементе^ или жестких шарниров. В конструкции (рис. 15.9, а) упругий элемент выполнен в виде резиновой шайбы 2, при-вулканизированной к металлическим дискам / и 3, которые затем соединяют с кулачком и валом. Резиновый элемент но рис, 15.9, б обладает повышенной податливостью при угловых перекосах. Недостатком этих соединений является снижение механических

Для определения o>i необходимо исследовать движение системы при начальных условиях: t = О, фа = 0, Фа = «i- Это исследование имеет смысл только в том случае, если трансмиссия обладает повышенной податливостью (между двигателем и исполнительным органом имеется канат, длинная цепь или упругая муфта).

Анализ показывает, что поломки машин обычно возникают вследствие конструктивной недоработки деталей. Чаще всего она выражается в том, что не учитываются местная повышенная деформация и местные напряжения. Наличие элемента с повышенной податливостью приведет к тому, что он будет пружинить и в работе детали участвовать не сможет. Остальная ее часть будет соответственно перегружена, а напряжения в ней распределятся не в соответствии с расчетными предположениями.