Повышенном напряжении

Не все стали склонны к отпускной хрупкости II рода. Она не появляется у углеродистых сталей. Склонность к отпускной хрупкости возникает при легировании стали карбидообразую-щими элементами (марганца, хрома) при наличии в ней более 0,001% Р. Хром делает сталь особо чувствительной к условиям охлаждения при отпуске, особенно если, кроме хрома, сталь содержит еще никель или в повышенном количестве марганец. Если марганец и фосфор усиливают эту чувствительность, то молибден и в меньшей степени вольфрам уменьшают ее.

Особенно повышается устойчивость переохлажденного аустенита при одновременном введении в сталь нескольких легирующих элементов (например Сг и Мо, Мп и Сг и т. д.), при том в повышенном количестве.

Травление осуществляют следующим образом. Тщательно отполированную и обезжиренную спиртом поверхность образца погружают в реагент и выдерживают необходимое время. Продолжительность травления зависит в первую очередь от химического состава металла. При повышенном количестве легирующих примесей в металле ее обычно увеличивают. Большое значение имеет также структурное состояние металла. Троостит и троостосорбит вытравливаются интенсивнее, феррит и мартенсит - медленнее.

Коррозиостойкость определяется главным образом плотностью структуры, при которой проникание реагентов в толщу отливки затрудняется.В отливках средней прочности требуется феррито-перлитная структура, подобная структурам плотных отливок, чему удовлетворяют составы № 21 и 22 (табл. 60). Для сочетания литейных свойств с плотностью в тонкостенных отливках содержание кремния должно быть возможно низкое (до 1,4%) при повышенном количестве C0gll4. Сера как наиболее вредный элемент допускается в минимальном количестве (не свыше 0,07%).

Сталь XI2 имеет наиболее высокое содержание С (2,0—2,2%) и большую твердость после закалки (табл. 54). Однако в ее структуре присутствуют карбиды в повышенном количестве, что усиливает карбидную неоднородность и ухудшает механические свойства. Для штампов сложной формы или работающих с повышенными нагрузками сталь Х12 не рекомендуется.

Однако сохранение Сг в повышенном количестве (6%) не позволяет значительно уменьшить карбидную неоднородность и повысить механические свойства в крупных сечениях.

При повышенном количестве марганца и железа в сплаве образуется химическое соединение (Fe, Mn) Ale, снижающее эффект упрочнения. При одновременном присутствии кремния возможно образование химического соединения а (А1 — Fe — Mn — Si).

Особенно повышается устойчивость переохлажденного аустенита при одновременном введении в сталь нескольких легирующих элементов, например Сг и №, Сг и Мо и т. д., и при том в повышенном количестве.

ставляющую собой цилиндрический кожух, футерованный огнеупорным (периклазохромитовым и хромито-периклазо-вым) кирпичом. Плавку ферротитана ведут с нижним запалом. На подину загружают 100—150 кг шихты, которую затем поджигают при помощи запальной смеси, состоящей . из 50—75 г селитры и 100—150 г магния, или электрозапалом. При использовании чушкового алюминия и переплавляемых отходов (кускового титана) их загружают под эту шихту. После начала реакции в горн равномерно со скоростью 300 кг/(м2-мин) загружают шихту. Это обеспечивает закрытие зеркала расплава тонким слоем шихты и минимальные потери тепла. Чрезмерная завалка шихты может привести к выбросам шихты и расплава из горна. Нормальная продолжительность плавки на 5 т концентрата составляет 15—18 мин. Замедленный ход плавки может быть вызван низкой удельной теплотой процесса, недостатком восстановителя или недостаточным нагревом шихтовых материалов. Бурный ход плавки возможен при повышенном количестве влаги в шихте или футеровке. В этом случае плавку необходимо прекратить. По окончании плавки на поверхность расплава задают железотермитный осадитель. что несколько разжижает шлак, через который пройдет дождь перегретых капелек железа. Капли увлекут с собой более легкие корольки ферротитана, повышая переход титана в сплав. Введение железной руды в шихту также повышает извлечение титана вследствие уменьшения потерь металла в корольках как вследствие роста плотности сплава, так и в связи с улучшением тепловых условий протекания процесса.

ставляющую собой цилиндрический кожух, футерованный огнеупорным (периклазохромитовым и хромито-периклазо-вым) кирпичом. Плавку ферротитана ведут с нижним запалом. На подину загружают 100—150 кг шихты, которую затем поджигают при помощи запальной смеси, состоящей , из 50—75 г селитры и 100—150 г магния, или электрозапалом. При использовании чушкового алюминия и переплавляемых отходов (кускового титана) их загружают под эту шихту. После начала реакции в горн равномерно со скоростью 300 кг/(м2-мин) загружают шихту. Это обеспечивает закрытие зеркала расплава тонким слоем шихты и минимальные потери тепла. Чрезмерная завалка шихты может привести к выбросам шихты и расплава из горна. Нормальная продолжительность плавки на 5 т концентрата составляет 15—18 мин. Замедленный ход плавки может быть вызван низкой удельной теплотой процесса, недостатком восстановителя или недостаточным нагревом шихтовых материалов. Бурный ход плавки возможен при повышенном количестве влаги в шихте или футеровке. В этом случае плавку необходимо прекратить. По окончании плавки на поверхность расплава задают железотермитный осадитель. что несколько разжижает шлак, через который пройдет дождь перегретых капелек железа. Капли увлекут с собой более легкие корольки ферротитана, повышая переход титана в сплав. Введение железной руды в шихту также повышает извлечение титана вследствие уменьшения потерь металла в корольках как вследствие роста плотности сплава, так и в связи с улучшением тепловых условий протекания процесса.

Не все стали склонны к отпускной хрупкости II рода. Она не появляется у углеродистых сталей. Склонность к отпускной хрупкости возникает при легировании стали карбидообразую-щими элементами (марганца, хрома) при наличии в ней более 0,001% Р- Хром делает сталь особо чувствительной к условиям охлаждения при отпуске, особенно если, кроме хрома, сталь содержит еще никель или в повышенном количестве марганец. Если марганец и фосфор усиливают эту чувствительность, то молибден и в меньшей степени вольфрам уменьшают ее.

Особенно повышается устойчивость переохлажденного аустенита при одновременном введении в сталь нескольких легирующих элементов (например Сг и Мо, Мп и Сг и т. д.), при том в повышенном количестве.

При увеличении силы сварочного тока при сварке листов равной толщины обычно увеличивается диаметр заклепки. Если нижний лист имеет большую толщину, растет и глубина проплавления. То же наблюдается и при увеличении времени горения дуги. Для обеспечения хорошей защиты зоны сварки применяют различные типы газовых сопл-насадок (рис. 49). Для предупреждения образования подрезов, трещин и пор в заклепке, вызванных высокой скоростью кристаллизации металла, применяют повторное кратковременное возбуждение дуги или плавное уменьшение сварочного тока. При применении плавящегося электрода шов образуется за счет проплавления основного металла и расплавления электродной проволоки диаметром до 2 мм. Сварку можно выполнять с предварительной пробивкой отверстия в верхнем листе или без него. Благодаря большей глубине проплавления при сварке в углекислом газе, чем под флюсом, без пробивки отверстия можно сваривать соединения с толщиной верхнего листа до 8 мм. Сварку выполняют при несколько повышенном напряжении дуги на обычных полуавтоматах, снабженных специаль-

Для уменьшения насыщения Си в разогретом и жидком состоянии газами процесс сварки должен осуществляться в возможно короткий срок. Поэтому сварку следует выполнять пря больших мощностях дуги — при увеличенной силе тока и повышенном напряжении, на больших скоростях. При сварке листов толщиной более 6—8 мм рекомендуется начало шва предварительно подогреть, учитывая быстрый отвод тепла от места сварки.

7. От режима сварки — при повышенном напряжении на дуге или длины дуги металл будет подвергаться окислению в большей степени, так как ухудшается надежность защиты сварочной зоны от окружающей атмосферы.

Нагрев кабельной линии происходит вследствие не только нагрева токопроводящих жил, но и нагрева изоляции от протекающего в ней тока утечки. Небольшой ток утечки может вызывать значительное выделение теплоты. При напряжениях 345 кВ и выше ток утечки в бумажной изоляции становится недопустимо большим. Поэтому для работы на повышенном напряжении требуется иная изоляция — меньшей толщины и с лучшей теплопроводностью, которая может выдерживать повышенные результирующие напряжения. Такими необходимыми изоляционными свойствами обладают новые синтетические материалы, например мил ар, полиэтилен или найлон, которые применяются в настоящее время. Исследуется также возможность использования некоторых газов. При применении в качестве изоляции газов потери в диэлектрике существенно снижаются и, как следствие, увеличивается критическая длина кабельных линий. Для напряжения 500 кВ она увеличивается до примерно 880 км по сравнению с 27 км для кабеля с бумажной изоляцией. Газы также лучше проводят теплоту, поскольку в них образуются потоки конвекции, а так как кабели с газовой изоляцией требуют еще и внешней оболочки большего диаметра, то у них образуется большая поверхность теплообмена, соприкасающаяся с окружающим их грунтом. Однако для труб большего диаметра требуется прокладывать и более дорогие траншеи.

В результате эксперимента было установлено, что твердость сегментов, закаленных 'при повышенном напряжении на индукторе, имеет минимальный разброс твердости и колеблется в пределах 63—65 HRC. Сегменты же, закаленные при по-86

Типичным проявлением высокоэластической нелинейности является зависимость модуля упругости от напряжения, или, точнее, зависимость G (/) или J (t) от напряжения. Для аморфного полимера в стеклообразном состоянии можно изобразить такую нелинейность графически так, как на рис. 15 и 16. Покажем, как нелинейность может оказаться, например, при рассмотрении переходной температурной области полимера (рис. 17): модуль упругости падает в области стеклообразного состояния быстрее при повышенном напряжении, а «температура размягчения» при повышенном напряжении смещается вниз. При выборе материала важно учитывать значение величины аа (см. рис. 17).

Плавленый флюс АН-3 относится к группе невязких, жидкотекучих флюсов. Он также пригоден для сварки на больших силах тока, на повышенном напряжении и на большой скорости.

4. Нагрев под горячую высадку: заготовка, помещенная в изолированную матрицу-подставку и включенная катодом, нагревается при прохождении через электролит тока при повышенном напряжении. По достижении требуемой температуры ток выключается, и боек опускается на размягченную заготовку.

D Работа при повышенном напряжении (значительно превышающем номинальное) в течение длительного времени (более 5 мин)

Детали, работающие при повышенном напряжении и на износ при удельных давлениях 5—20 кгс/см2: станины металлорежущих станков, зубчатые колеса, маховики, тормозные барабаны, гильзы и поршни дизелей

Для изготовления методом горячего прессования электроизоляционных изделий, работающих в условиях повышенной влажности, при токах повышенной частоты и повышенном напряжении (электрическая прочность 17 кв/мм). Сорт Б более текуч и с большими диэлектрическими потерями