Построению диаграммы

в идеальной рефрижераторной установке (класс R). Для удобства изображения масштаб шкалы те,в принят в 8 раз больше масштаба шкалы тв,н, а масштаб шкалы 7В в 2,5 раза меньше масштаба шкалы 7Н. При построении зависимости те= = f(T) Го.с принята 293 К-

Явление гистёрези-с а. При построении зависимости a=f(q) в условиях повышения плотности теплового потока появление первых паровых пузырей и переход к развитому кипению происходят при более высокой плотности теплового потока дпк по сравнению с ее значением, отвечающим прекращению процесса кипения <7пк при проведении опыта в обратном направлении. В связи с этим в интервале значений q между qm и дт коэффициенты теплоотдачи в первом случае (опыт с повышением q} оказываются меньше, чем во втором. Это объясняется тем, что при переходе от низких к более высоким плотностям теплового потока не все центры парообразования соответствующего радиуса кривизны (при данном перегреве жидкости) оказываются активными. Часть из них еще заполнена жидкостью и не может генерировать паровую фазу. При переходе от высоких значений q к более низким практически все центры, соответствующие данному температурному напору, являются активными. Рассмотренное явление получило название гистерезиса по тепловому потоку. На рис. 7.4 и 7.5 представлены опытные данные, полученные при кипении фреона-22 на никелевой трубке [39] и при кипении неона на платиновой проволоке*. В последнем случае опытные данные представлены в виде зависимости плотности теплового потока от температурного напора Д/=/ст—ta. Из риснунков видно, что коэффициенты теплоотдачи на нижней ветке петли гистерезиса могут быть в два (и более) раза ниже, чем на верхней. Это всегда следует учитывать при обобщении опытных данных, полученных в переходной области.

•- Формула, обобщающая данные, использованные при построении зависимости (7.1), и ряд других данных (в том числе значения а к кипящим фреонам, криогенным жидкостям, высокотемпературным органическим теплоносителям и др.), получена Я. Г. Стюши-ным [181]. Эта формула имеет вид

На рис. 2.1.3 приведена для материала В-96 зависимость ширины петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения 6W от степени исходного деформирования ё(0) и ё(а\ где ё(?] находится по диаграмме нагружения cf(0) — ё(°) с использованием амплитудного значения напряжения Ста0). При построении зависимости б*1) от eaD) экспериментальные точки асимметричных нагружений уклады-

где п, D — константы; для компенсаторов, выполненных из стали Х18Н10Т, п = 0,33, D = 60. При этом следует отметить, что значение D существенно зависит от допуска на величину деформации предела пропорциональности, по которой определяется предельно-упругое перемещение. Для правильной оценки долговечности необходимо использовать один и тот же допуск при расчете компенсатора и построении зависимости (4.1.2).

Полученное различие уровней напряжений, необходимых для распространения трещины 02 (/) и GZ (//) для разных глубин надрезов исчезает, если те же зависимости построить не 'В номинальных, а в действительных напряжениях (см. рис. 50). С увеличением теоретического коэффициента концентрации напряжений действительное напряжение, необходимое для возникновения трещины (aa0i), увеличивается, что является результатом увеличения жесткости напряженного состояния. Различие кривых a0ai при разных глубинах надреза определяется, очевидно, тем, что изменение теоретического коэффициента концентрации напряжений не в полной мере отражает жесткость напряженного состояния (жесткость напряженного состояния зависит от параметров надреза). Можно предположить, что при построении зависимости а0 а\ от показателя жесткости напряженного состояния эти кривые совпадут.

Исследование закономерностей структурныхГизменений поверхностного слоя стали 45, испытанной на модели фрикционного контакта в интервале контактных давлений crs •< qm < НВ, выявило периодический характер накопления пластической деформации. Такой характер зависимости свидетельствует о периодическом упрочнении и разрушении поверхностного слоя путем образования микротрещин. По мере роста числа воздействий индентора количество микротрещин увеличивается, приводя в дальнейшем к отделению частиц износа. Из полученных результатов следует, что разрушение происходит при небольшом (единицы и десятки) числе воздействий индентора в условиях малоцикловой усталости. Как уже отмечалось, при циклической деформации все стадии процесса разрушения (пластическая, пластически-деструкцион-ная и стадия образования магистральной трещины) наглядно проявляются при построении зависимости типа Р"!—б1/2 (см. рис. 16).

Поскольку в процессе эксплуатации двигателей имеют место одновременно и те и другие режимы и изучать раздельное их влияние было невозможно, приведенные на рис. 73 данные получили по способу, указанному в работе [62]. При построении зависимости на рис. 73, а не учитывались двигатели с количеством взлетов свыше 100, а при построении зависимости на рис. 73, б — лопатки с количеством запусков свыше 100. Таким образом, полученные графики носят качественный характер и могут быть приняты весьма условно. Однако они свидетельствуют о том, что влияние режимов запуска и режимов взлета на долговечность различно, но и то и другое может быть аппроксимировано прямыми линиями. Это подтвер-

Испытания автоматизированной системы с измерительными средствами проводились при оценке технического состояния дизеля после ремонта. Техническое состояние оценивалось по содержанию элементов износа в масле, мощности, количеству топлива я воды в масле. Концентрация таких элементов износа, как медь, свинец и сурьма, стабилизировалась после 10 ч работы. Основной параметр работы — количество железа в масле, концентрация которого превышала содержание других элементов в 1,5—3 раза. На рисунке приводится зависимость изменения концентрации железа в масле К (t) от времени работы ДВС. Концентрация железа в масле стабилизируется после 30 ч работы. Концентрация элементов износа определялась с учетом интенсивпостеи поступления топлива и воды в масло. При этом производилась экспериментальная оценка точности регистрации элементов износа. Исследовались ошибки определения концентрации элементов износа при различном количестве топлива и воды в масле. Зависимость П (t) определяет характер изменения ошибки от времени работы. Следовательно, при построении зависимости износа ДВС необходимо учитывать интенсивность поступления топлива и воды в масло.

Коэффициенты k были определены при построении зависимости «ср = / (У) в двойной логарифмической системе координат (рис. 1). При этом была проверена и величина п.

Величины b и т находились при построении зависимости шср = / (D.) в двойной логарифмической системе координат. Всего учтено более 1000 точек (табл. 16).

Работ по изучению железоуглеродистых сплавов и по построению диаграммы железо — углерод чрезвычайно много, и усилиям многих исследователей мы обязаны современными знаниями о строении этих сплавов.

Важнейшие работы по построению диаграммы железо — углерод относятся к последней четверти прошлого века,

В принятом масштабе строят диаграмму удельных ускоряющих сил /к — WK = tp (v) (фиг. 27, слева). Построенная кривая сил делится на ряд интервалов скорости и в пределах каждого интервала отрезок кривой /к — WK заменяется прямой линией, параллельной оси v (отрезки /, 2, 3, 4 на фиг. 27). Величина интервалов выбирается произвольно (обычно 10—20 км/час), но так, чтобы в пределах каждого отрезка кривая fK — WK не имела резких перегибов. Справа от диаграммы сил наносится в принятом масштабе профиль пути (ниже оси O'S), и в точках перелома профиля проводятся вертикальные линии. Над профилем пути располагают координаты v, s. Оси координат обеих диаграмм, т. е. диаграммы сил и диаграммы скорости, располагаются на чертеже так, чтобы оси скорости были параллельны одна другой, а ось сил и ось пути находились на одном уровне. После этого приступают к построению диаграммы v -— f(s).-

В работе Дженкинса и Гэйле-ра [69] были впервые изучены методы достижения условий абсолютно черного тела и снятия кривых охлаждения. Одним из первых успешных применений этого метода была работа Эдкока по построению диаграммы равновесия хром — железо [34]. На рис. 96 показана установка Эдкока, которая состоит, по-сущест-ву, из корундизовой смотровой трубы, погружаемой в расплав, находящийся в корундизовом тигле. Сплав нагревается с помощью концентрического молибденового цилиндра, который создает равномерное распре-

После предварительной гомогенизации сплавы должны быть закалены и при достаточной вязкости снова прокованы или подвергнуты иной деформации для обеспечения рекристаллизации при последующем отжиге. На первых стадиях работы по построению диаграммы последующие отжиги должны производиться систематически при ряде температур, которые определяются результатами нахождения линий солидус и ликвидус. По мере продвижения работы, когда вырисовываются основные черты диаграммы, режим отжига часто может быть подобран так, чтобы сберечь большую часть времени. Если в системе имеется твердый раствор или промежуточная фаза, которая занимает ограниченную область при пониженных температурах, то сплав почти всегда лучше отжигать п.овторно,

В работах по построению диаграммы равновесия с помощью рентгеновского метода следует обращать особое внимание на чистоту изучаемых порошков в их конечной форме. Несмотря на проводимые дискуссии по вопросу о точности этих методов, пока еще встречается много работ, в которых тщательно определяется только чистота сплошного образца и совершенно игнорируется возможность загрязнения порошков. Следует подчеркнуть, что вопрос очень важен для точного построения диаграммы, и поэтому, где только возможно, должен проводиться полный химический анализ достаточного числа порошков, чтобы гарантировать отсутствие загрязнений исследуемых образцов. Если установлено, что порошки не имеют загрязнений, то при изучении бинарных систем можно анализировать остальные образцы только на содержание одной составляющей. Наряду с испытанием чистоты сплавов необходимо также определять чистоту составляющих металлов. Например, углерод слабо растворяется в я-железе, так что при исследовании железных сплавов загрязнение углеродом будет мало влиять на параметр решетки, хотя такое же содержание углерода .в аустенитном сплаве может вызвать заметное изменение.

В работе Дженкинса и Гэйле-ра [69] были впервые изучены методы достижения условий абсолютно черного тела и снятия кривых охлаждения. Одним из первых успешных применений этого метода была работа Эдкока по построению диаграммы равновесия хром — железо [34]. На рис. 96 показана установка Эдкока, которая состоит, по-сущест-ву, из корундизовой смотровой трубы, погружаемой в расплав, находящийся в корундизовом тигле. Сплав нагревается с помощью концентрического молибденового цилиндра, который создает равномерное распре-

После предварительной гомогенизации сплавы должны быть закалены и при достаточной вязкости снова прокованы или подвергнуты иной деформации для обеспечения рекристаллизации при последующем отжиге. На первых стадиях работы по построению диаграммы последующие отжиги должны производиться систематически при ряде температур, которые определяются результатами нахождения линий солидус и ликвидус. По мере продвижения работы, когда вырисовываются основные черты диаграммы, режим отжига часто может быть подобран так, чтобы сберечь большую часть времени. Если в системе имеется твердый раствор или промежуточная фаза, которая занимает ограниченную область при пониженных температурах, то сплав почти всегда лучше отжигать п.овторно,

В работах по построению диаграммы равновесия с помощью рентгеновского метода следует обращать особое внимание на чистоту изучаемых порошков в их конечной форме. Несмотря на проводимые дискуссии по вопросу о точности этих методов, пока еще встречается много работ, в которых тщательно определяется только чистота сплошного образца и совершенно игнорируется возможность загрязнения порошков. Следует подчеркнуть, что вопрос очень важен для точного построения диаграммы, и поэтому, где только возможно, должен проводиться полный химический анализ достаточного числа порошков, чтобы гарантировать отсутствие загрязнений исследуемых образцов. Если установлено, что порошки не имеют загрязнений, то при изучении бинарных систем можно анализировать остальные образцы только на содержание одной составляющей. Наряду с испытанием чистоты сплавов необходимо также определять чистоту составляющих металлов. Например, углерод слабо растворяется в я-железе, так что при исследовании железных сплавов загрязнение углеродом будет мало влиять на параметр решетки, хотя такое же содержание углерода .в аустенитном сплаве может вызвать заметное изменение.

Работ по изучению железоуглеродистых сплавов и по построению диаграммы железо — углерод чрезвычайно много, и усилиям многих исследователей мы обязаны современными знаниями о строении этих сплавов.

Важнейшие работы по построению диаграммы железо — углерод относятся к последней четверти прошлого века.

В 1983 г. в статье Л. Н. Зайцева, Л. Р. Маиляна и Р. X. Асаада была предложена формула связи момента М с кривизной к, аналогичная эмпирической формуле ЕКБ—ФИП, связывающей напряжение а с деформацией е при одноосно'м сжатии бетона. Дефект этой формулы, в целом удовлетворительно согласующейся с опытаци, в том, что при некотором значении х расчетный момент меняет знак, переходя через пуль, что не имеет физического смысла [3, с. 66 и 68]. В данной статье с помощью простейшей модели, аналогичной той, что применена автором для уравнения полной диаграммы а—е [1], выведена формула М = М(х), свободная от указанного дефекта, и даны рекомендации по построению диаграммы М—к с применением этой формулы.

Рекомендуем ознакомиться:

Построить соответствующие

Позволяет произвести

Позволяет расширить

Позволяет рассматривать

Потребителей электроэнергии

Позволяет регистрировать

Позволяет соединять

Позволяет сопоставлять

Позволяет совместить

Меню:

Главная страница Термины