Поверхность обмуровки

— уравнение этой поверхности в прямоугольных координатах. В частном случае, когда поверхность неподвижна, это уравнение не будет содержать времени t. Материальная точка М с координатами х, у, z скользит без трения по этой поверхности и находится под действием заданных сил, равнодействующая которых F имеет проекции X, У, Z. Требуется найти движение точки. Со стороны поверхности на точку будет действовать нормальная реакция TV, проекции которой будут величинами вида

265. Применение теоремы кинетической энергии. Указанный нами общий метод применим всегда. Но если поверхность неподвижна, то возможны упрощения, которые следует указать. В этом случае уравнение поверхности имеет вид

266. Вывод уравнения кинетической энергии из уравнений Лагранжа. Если поверхность неподвижна, то выражения х, у, z в функции <7i и; <7з могут быть выбраны таким образом, чтобы они не содержали t явно. Тогда Г.будет однородной квадратичной функцией

Изображенные на рис. 9.14 схемы механизмов выполнены по прямой схеме (см. рис. 9.4, в), в которой опорная поверхность неподвижна, а гибкая связь перемещается. Очевидно, что эти механизмы могут быть «обращены», т. е. приведены, к обратной схеме (см. рис. 9.4, г), в которой опорная поверхность является подвижной, а гибкая связь одним своим концом прикреплена к корпусу. Например, если на рис. 9.14, а цилиндр 5 зафиксировать, а цилиндр 2 сделать подвижным, механизм превратится в преобразующий равномерное вращение ведущего звена (водила 4) в шаговое движение ведомого (цилиндра 2). При этом направления вращения ведущего и ведомого звеньев станут противоположными. Окружной шаг гибких связей рассматриваемых механизмов равен Ах = 1 — 1.

На интенсивность теплообмена при колебаниях оказывает влияние как движение жидкости относительно поверхности нагрева (ReJ, так и вибрационное ускорение (J). Частота наложенных колебаний и сдвиг фаз вследствие инерции системы можно оценивать числом Кею. При отсутствии колебаний параметры Кед„, Кеш, J равны нулю и имеет место обычная свободная конвекция. В том случае, когда поверхность нагрева неподвижна, а колебательное движение сообщается жидкости, окружающей это тело, процесс теплообмена можно определить из дополнительных критериев ReAu и Re^. Критерий J в этом случае, поскольку поверхность неподвижна, равен нулю. Для случая такого рода задач критериальное уравнение для теплоотдачи имеет следующий вид:

Рассмотрим теперь задачу, аналогичную предыдущей, но с вращающейся поверхностью, и учтем влияние центробежных сил. Пусть кольцевая поверхность вращается вокруг оси с постоянной угловой скоростью со, а нижняя поверхность неподвижна. В этом случае, учитывая поле центробежных сил, получим следующее выражение закона распределения давления по радиусу:

Рассмотрим (рис. 169) две плоские поверхности, расположенные под некоторым углом друг к другу так, что между ними создается пространство в форме клина. При этом верхняя поверхность неподвижна, а нижняя движется влево с постоянной скоростью VQ. Направим оси координат так, как показано на рисунке. Выделим в жидкости, заполняющей зазор, элемент с размерами dx, dy, скорость этого

поверхность неподвижна

Приведем некоторые результаты решения задачи о движении частицы между двумя параллельными плоскими поверхностями при условии, что верхняя поверхность неподвижна, а нижняя колеблется по гармоническому закону A sin a>t (рис. 39); эти результаты получены Я Б. Ентусом. Коэффициент восстановления К при ударе о верхнюю поверхность считается равным нулю, а о нижнюю —

Нижняя поверхность неподвижна: U~ — V~ = W~ = 0.

Обмуровка амбразур горелок, прикрытая экранными трубами на определенную глубину, служит достаточно долго. Однако по конструктивным соображениям не всегда удается прикрыть амбразуру трубами. В этом случае поверхность обмуровки подвергается облучению из топки и воспринимает значительные тепловые потоки, в результате чего резко снижается ее надежность.

Чтобы обеспечить красивый внешний вид обмуровки и повысить газонепроницаемость кладки, наружную поверхность обмуровки очищают от мусора и раствора, заделывают кирпичом и раствором все гнезда и пустоты, оставшиеся в кладке, и расшивают швы цементным раствором. После этого боковую поверхность обмуровки окрашивают краской, мумией или охрой.

Крамлей и Флетчер изучали образование SO3 на керосиновой топке [Л. 8-34] (рис. 8-5). Содержание серы регулировалось добавкой сероуглерода. Предварительный подогрев воздуха позволил в широких пределах изменять температуру горения. Полученная авторами зависимость SO3 от температуры факела (рис. 8-6) требует существенных оговорок. Температура измерялась оптическим методом по окраске пламени в момент введения нафтената натрия. Вместе с тем авторы указывают, что температура обмуровки была на 400—500° С ниже температуры факела. Поверхность обмуровки, отнесенная к 1 кг топлива, в условиях стенда почти на порядок превышала суммарную поверхность топки и пароперегревателя реального котла. 'Сопоставление полученных концентраций SO3 с равновесными (см. рис. 8-3) показывает, что при измеренной температуре факела следовало ожидать значительно меньших выходов SO3, чем было получено в опытах. Последнее могло произойти в случае протекания реакции на более холодных поверхностях обмуровки. Основательность такого

в окружающую среду (рис. 45). Температура стен и свода замерялась термопарами ХА, заделанными в поверхность обмуровки на глубину 5 мм от наружной поверхности. Расход газа определялся ротационным счетчиком PC-100. Температура воды замерялась термометрами с ценой деления 0,1° С в пяти точках: на входе в распределительный коллектор топочных экранов, на выходе из каждого коллектора и на выходе из котла. Расход воды определялся мерным баком емкостью 0,25 м3. Разрежение на выходе из топки регулировалось шибером и поддерживалось равным 2 мм вод. ст. во всех опытах. Расход воздуха регулировался воздушным шибером отдельно на каждую горелку и устанавливался для заданного режима по анализу продуктов сгорания на выходе из каждого отсека котла. Продукты сгорания отбирались многоточечной водо-охлаждаемой трубкой и подвергались анализу на хроматографе ХТХМ.

в окружающую среду для водогрейных котлов малой и средней производительности. Потери в окружающую среду определялись в каждой серии опытов непосредственным измерением и усреднением температур по поверхности наружной стенки обмуровки. Для замера температуры вся поверхность обмуровки разбивалась на прямоугольники. Температура поверхности обмуровки замерялась термощупом из спая хромель-копель, температура холод-

где tz — усредненная температура окружающего воздуха, 0 С; В — расход газа, нм3/ч; ф? — теплотворная способность топлива, ккал/нм3; F — наружная поверхность обмуровки, л2.

FM — поверхность нагрева; 1 — плоская поверхность изделий; 2 — крупные изделия в камерной печи; 3 — заготовки в секционных печах; 4 — цилиндрические заготовки, расположенные на поду впритык; 5 — изделия с неровной поверхностью; 6,7 — цилиндрические и прямоугольные заготовки, расположенные на поду с зазорами; ^кл —поверхность обмуровки (ограждения); FU — поверхность пода

Наружную поверхность обмуровки из ПХМ не следует заглаживать, так как при этом растворимое стекло выделится на поверхность и образует корку, которая затруднит сушку.

При необходимости выровнять поверхность обмуровки следует срезать излишек ПХМ лопаткой из тонкой листовой стали до требуемой толщины и применять непосредственно после набивки металлические щетки.

Материал обмуровки должен иметь небольшую теплопроводность, наружная поверхность обмуровки не должна иметь высокую температуру. Из теплоизоляционных материалов большое распространение получил диатомит. Его преимуществами являются малый удельный вес, малая теплопроводность и одновременно тугоплавкость, вследствие чего он весьма удобен для установки на паровых котлах. Из него делают кирпичи, а иногда применяют в виде мелкой крошки для засыпки изолируемых деталей. Применяется также ряд искусственных изоляционных материалов —совелит, шлаковая вата и др.

Разновидностью накаркасной является щитовая обмуровка. Ее выполняют двухслойной в виде плит, помещаемых в металлическую раму из уголков и опирающихся на каркас. Внутренний слой, обращенный к газовому тракту, изготовляют из огнеупорного бетона, армированного проволокой диаметром 4 мм; к нему примыкает изоляционный слой—^вермикулит или совелит. Наружную поверхность обмуровки покрывают сплошным слоем уплотняющей эластичной штукатурки по металлической сетке. Металлической обшивки нет. Толщина слоя щитовой обмуровки экранированной топки ~165 мм, в неэкранированной части конвективного газохода — до 250 мм.