Посвящено несколько

Универсальности золотого сечения посвящено множество исследований и обзоров [1-7],

чение), вязкое трение между слоями в жидкости или зернами в твердом теле, релаксационные процессы и другие явления. Подробное изучение этих процессов должно вестись на молекулярном уровне и представляет собой сложную проблему [169, 173, 364]. Различным вопросам демпфирования посвящено множество книг [191, 198, 250, 254, 255, 282], обзоров [199, 332, 344] и несколько тысяч журнальных статей. В этом параграфе описаны простейшие известные математические модели демпфирования и упругой среды, которые позволяют достаточно просто объяснить феноменологические явления, связанные с поглощением звука, и учитывать их в акустических расчетах, приведены примеры расчета потерь в конструкциях.

Задача Малюжинца. Эта задача является наиболее общей задачей активного гашения (компенсации) произвольных акустических полей и формулируется следующим образом [221, 319, 363]: имеется некоторое первоначальное акустическое поле, требуется с помощью источников, расположенных на замкнутой поверхности, полностью компенсировать первоначальное поле внутри (или вне) этой поверхности. Г. Д. Малюжинец решил эту задачу для случая монохроматического поля в жидкой (газообразной) среде. Его решение состоит в том, что область, где компенсируется поле, нужно окружить тремя акустически прозрачными поверхностями (по терминологии Малюжинца, решетками): на одной из них расположить датчики (приемники), а на двух других — непрерывно распределенные монопольные и дипольные излучатели (источники), соединенные цепями обратной связи с приемниками; обратные связи можно выбрать так, чтобы суммарное поле внутри поверхностей было равно нулю, а вне поверхностей первоначальное поле осталось неискаженным. В последующем решение этой задачи было распространено на нестационарный случай [322], на твердые тела, в частности на стержни и пластины [261], на волноводы [66, 217, 218, 315, 321, 385]. Ей посвящено множество теоретических и экспериментальных работ {10, 11, 95—98, 165, 166, 187, 188, 294—296, 382, 383], где рассматриваются практические аспекты активного гашения акустических полей.

Для определения напряженно-деформированного состояния многослойной стенки сварного сосуда, вызванного как внутренним давлением, так и воздействием сосредоточенных, импульсных, ветровых, сейсмических, кратковременных большой интенсивности и динамических сил работающих машин, необходимо учитывать влияние контактного давления между слоями на контактную податливость и из-гибную жесткость. Определению зависимости давление — контактная податливость, а также напряжений в многослойном цилиндре с учетом особенности контакта слоев посвящено множество исследований. Работы по определению зависимости контактное давление — изгибная жесткость нам не известны. В тех случаях, когда элементы конструкции направлены не только на растяжение — сжатие, но и на изгиб, необходим пространственный расчет и соответственно установление зависимости контактное давление — изгибная жесткость. Примером таких конструкций могут служить сосуды высокого давления для химического и нефтехимического производств

Физической природе процессов пластического деформирования и разрушения металлов как тел с преимущественно кристаллической структурой посвящено множество работ [20, 23, 35, 73, 93, 95]. Пластическое деформирование в микроскопических объемах связано с перемещениями дислокаций — некоторых локальных нарушений закономерного периодического расположения атомов в узлах кристаллической решетки отдельных зерен. Для поступательного перемещения (скольжения) некоторой дислокации как

Неадиабатным течениям парожидкостнои среды при небольших скоростях, а следовательно, и при малых перепадах давлений посвящено множество работ. При изучении этого весьма важного в практическом отношении и сложного по своей природе явления внимание исследователей привлекают вопросы сопротивления тракта, структуры потока и распределения скоростей жидкой и паровой фаз, отвечающие движению неупругой системы. В условиях примерно изобарного течения теплота парообразования в потоке практически не отличается от теплоты испарения неподвижной жидкости; температура вдоль канала и удельные объемы каждой из фаз не подвергаются существенным изменениям, а направление фазовых переходов однозначно определяется направлением теплообмена.

Вопросам расчета колебаний лопаток, дисков и рабочих колес в целом посвящено множество публикаций. У нас в стране наиболее значительный вклад в разработку расчетных моделей и изучение колебаний подобных систем внесен работами И. А. Биргера, С. И. Богомолова, К- Н. Боришанского, Ю. С. Воробьева, С. М. Гринберга, А. Ф. Гурова, В. К. Дондошанского, А. М. Журав-

Теплообмен в активной зоне практически определяет мощность, которую может надежно вырабатывать реактор. Несмотря на то что проблеме теплоотвода из активной зоны посвящено множество экспериментальных исследований, разработаны многочисленные расчетные методы, позволяющие в известной мере определять температурный режим интенсивно обогреваемых поверхностей ТВЭЛ активной зоны, проблему отнюдь нельзя считать исчерпанной. Ввиду опасности перегрева любого элемента

Фазе у" посвящено множество исследований [9—11, 14]. Ее упорядоченная структура DO22 метастабильна и в процессе продолжительного старения при Т > 650 °С переходит в орторомбическую структуру 6-фазы (Ni3Nb) [14]. С фазовой нестабильностью такого рода может быть связано ухудшение свойств сплава 718 при этих температурах.

где величина С зависит от вида нагружения и геометрии вдали от трещины. Определению значений С для различных частных случаев посвящено множество работ (см., например, [15]).

Прежде всего это задачи фильтрации и прогнозирования, т. е. собственно задачи статистической динамики. Постановке и решению этих задач применительно к линейным системам посвящено множество работ из различных областей техники. Основная проблема сводится здесь к выяснению статистических характеристик «выходного» процесса и (t) по заданной статистической информации о внешнем воздействии q (t).

Эффективные тешюобменные устройства имеют решающее значение для успешной работы любого двигателя Стирлинга, поскольку даже при совершенной конструкции двигателя с точки зрения термодинамики и механики работа всей системы будет неудовлетворительной, если неудовлетворительна работа теплообменника. Проблемам теплообмена посвящено множество работ, в том числе ряд отличных монографий и статей, в которых рассматриваются конструкция и изготовление теплообменников, а также излагаются теоретические основы. Однако до самого последнего времени теоретики теплообмена и конструкторы не имели достаточных оснований сфокусировать свое внимание на устройствах, необходимых для двигателя Стирлинга, кроме регенераторов. Поэтому в литературе отсутствуют как фундаментальные теоретические результаты, так и экспериментальные данные, необходимые для расчета конструкции теплообменников двигателя Стирлинга. Тем не менее несколько последних отчетов фирмы «Дженерал моторе» [12] пролили некоторый свет на эту проблему, а статьи [13—15] являются попытками ответить на ряд вопросов в этой неизученной области знаний. Отличные работы [16—18] по теории регенератора обеспечили наконец основу для анализа регенератора двигателя Стирлинга.

Изучению внутренних напряжений в покрытиях на основе никеля посвящено несколько работ [126, 128]. Согласно [126], внутренние напряжения в покрытиях Ni—MoSa, равные 224 МПа, меньше напряжений в чистых покрытиях, равных 260 МПа. На микрофотографиях покрытий (Х960) не было обнаружено микротрещин. Для снятия напряжений и удаления влаги, остающейся после промывки образцов с покрытиями, последние рекомендуется подвергать нагреванию в вакуумной печи при 250—300 °С в течение 3 ч я давлении 1,3— 13 Па, но не ниже во избежание разрушения MoS2.

Для армирования используют как непрерывные волокна, так и волокна, которые имеют ограниченную длину. В случае волокон ограниченной длины (коротких волокон) возникают проблемы, связанные с концентрацией напряжений на концах волокна, что оказывает большое влияние на прочность связи на поверхности, разделяющей волокно и матрицу. Задачам такого рода уже посвящено несколько исследований [3.4, 3.5].

Внедрению пластмасс для несущих деталей машин (корпусные и кузовные детали, направляющие, подшипниковые узлы и др.) должны предшествовать серьезные исследования. Главная задача здесь состоит не только в том, чтобы заменить металлическую деталь пластмассовой, но и улучшить основные характеристики узла: повысить антикоррозийность, антифрикционность, износостойкость, виброустойчивость, уменьшить вес и т. д. Этим вопросам в сборнике посвящено несколько статей.

Первым, кто ясно предвидел, к чему ведет теория «тепловой смерти» и какое применение ей найдут служители церкви, был Ф. Энгельс. В его «Диалектике природы» этому вопросу посвящено несколько заметок, относящихся к 1873—1875 гг. Приведем одну из них, в которой наиболее четко и в совершенно современных терминах выражены взгляды Энгельса на теорию «тепловой смерти»:

По всему тракту прямоточного парогенератора наблюдаются пульсации температур теплопередающей стенки, которые определяются условиями теплообмена со стороны как греющего, так и испаряемого теплоносителя. Со стороны греющего теплоносителя пульсации температур стенки определяются турбулентными пульсациями в теплоносителе и гидродинамической нестабильностью потока теплоносителя. Со стороны испаряемого теплоносителя причины и характер пульсаций различны по длине парогенерирующей трубы. В эконо-майзерной и перегревательной зонах причиной пульсаций температур являются турбулентные пульсации в испаряемой среде. Исследованию таких пульсаций посвящено несколько экспериментальных работ (например, [16]). Установлено, что интенсивность пульсаций пропорциональна тепловому потоку и зависит от режима течения теплоносителей и состояния поверхности теплообмена.

При проектировании и изготовлении гидромуфт необходимо решать важную задачу по определению осевой нагрузки, действующей на опоры гидромуфты или в зависимости от конструктивной схемы на опоры двигателя или приводимой машины. Опоры гидромуфты находятся под действием радиальной и осевой нагрузки. Определению действующих осевых нагрузок посвящено несколько работ [3, 28, 11, 42].

При проектировании и изготовлении гидромуфт приходится решать важную задачу по определению осевой нагрузки, действующей на опоры гидромуфты или в зависимости от конструктивной схемы на опоры двигателя или приводимой машины. Опоры гидромуфты находятся под действием радиальной и осевой нагрузок. Если определение радиальной нагрузки не вызывает особых затруднений, то расчет осевых усилий вследствие несовершенства гидродинамического расчета сопряжен со многими трудностями. Определению действующих осевых нагрузок посвящено несколько работ, в частности, А. П. Кудрявцева1, В. М. Богдана2, А. Я- Коч-карева, Г. И. Басалаева3.

Здесь тетрахлорид кремния, взаимодействуя с металлорга-ническим соединением, образует органозамещенные хлориды кремния. Гидролиз последних и полимеризация полученных при этом органозамещенных эфиров ортокремневой кислоты приводит к образованию полиорганосилоксана. Такие методы являются очень дорогостоящими, и их нелегко применить в массовом производстве. Существуют более дешевые методы, исходным сырьем в которых служит кремний или двуокись кремния. Приготовлению полиорганосилоксанов и их свойствам посвящено несколько весьма обширных обзоров [16].

Экспериментальному изучению скорости обмена ионов на карбоксильных и фосфорнокислых катионитах посвящено несколько работ. Исследования показывают, что стадией, лимитирующей обмен ионов, является диффузия в зерне ионита. Скорость обмена, в отличие от сульфокатионитов, зависит от рН раствора, что связано с изменяющейся степенью диссоциации ионо-генных групп. Обращает на себя внимание, что, например,

Проблеме колебаний роторов посвящено несколько монографий и сборников [13 15, 17, 22, 28, 29, 51, 57], а также большое число публикаций. В работе [72] приведен обзор ранних работ с библиографией, содержащей 554 наименования,

Дисперсная фаза в виде частиц произвольной формы. Данный случай является наиболее общим и, хотя в настоящее время отсутствует его полный теоретический анализ, ему было посвящено несколько работ, различающихся своими подходами — от полностью эмпирического до чисто теоретического с использованием прикладной механики. Полученные формулы обобщены в табл. 6.5. Предложен также ряд эмпирических формул для некоторых конкретных многокомпонентных систем. Важнейшие константы, входящие в эти уравнения, определялись экспериментально.