Поверхностях переходной

Работа расширения / совершается рабочим телом на поверхностях, ограничивающих выделенный движущийся объем, т. е. на стенках агрегата и границах, выделяющих этот объем в потоке. Часть стенок агрегата неподвижна, и работа расширения на них равна нулю. Другая часть стенок специально делается подвижной (рабочие лопатки в турбине и компрессоре, поршень в поршневой машине), и рабочее тело совершает на них техническую работу /тех.

Работа расширения / совершается рабочим телом на поверхностях, ограничивающих выделенный движущийся объем, т. е. на стенках агрегата и границах, выделяющих этот объем в потоке. Часть стенок агрегата неподвижна, и работа расширения на них равна нулю. Другая часть стенок специально делается подвижной (рабочие лопатки в турбине и компрессоре, поршень в поршневой машине), и рабочее тело совершает на них техническую работу /тех-

Температуры цилиндрических экранов при стационарном режиме можно определить путем последовательного решения относительно температур уравнений теплообмена системы двух тел, между которыми установлено п экранов с различной степенью черноты. При этом термическое сопротивление экранов принимаем равным нулю вследствие их малой толщины и больших коэффициентов теплопроводности металлов, из которых они изготовлены. Если известны температуры на поверхностях ограничивающих тел, т. е. Т„ и Тс, как это имеет место в рассматриваемом случае, то температуру i-ro экрана, считая от нагревателя, можно определить по формуле

Из сопоставления результатов, полученных для этой оболочки, с результатами для подобной неподкрепленной оболочки (см. рис. 41) видно, как подкрепление разгружает оболочку и резко повышает значение критического времени (от 0,56 до 11,8-103 ч). В процессе ползучести за счет релаксации напряжений уменьшаются (по абсолютной величине) наибольшие значения усилий в срединной поверхности и изгибающих моментов. Наиболее напряженными в момент времени, близкий к критическому, являются точки, располагающиеся у заделки на нижней и верхней поверхностях, ограничивающих тело оболочки.

Граничные условия к (12-13) сводятся к той или иной форме задания температуры на поверхностях, ограничивающих рассматриваемый объем среды.

ляющая скорости принималась равной нулю. На поверхностях, ограничивающих канал, задавались условия непротекания. Во входном сечении канала задавались также распределения концентрации и температуры ' конденсированной фазы. Давление за каналом длиной L принималось по радиусу неизменным, т. е.

3. Осаждение шлака на ограничивающих поверхностях топки.........................296

Е. Расчет топки с жидким шлакоудалением методом Гурвича 324 Ж- Аккумуляция тепла в шлаке на поверхностях, ограничивающих камеру плавления ................... 326

С точки зрения интенсивности осаждения шлака важно, куда направляется возвращенная зола. Если она присоединяется к углю уже в мельнице, то она осаждается так же, как зола из сжигаемого угля, на всех поверхностях, ограничивающих плавильную камеру. Если же спрессованный или увлажненный унос подается на под, то за счет него увеличивается лишь количество шлака, уловленного на поде плавильной камеры.

Если мы знаем величины отдельных частей W, то можем определить интенсивность осаждения шлака на от дельных поверхностях, ограничивающих плавильную камеру. При возвращении золы уноса в мельницу шлак осаждается на стенах и потолке плавильной камеры с интенсивностью

Ж. АККУМУЛЯЦИЯ ТЕПЛА В ШЛАКЕ НА ПОВЕРХНОСТЯХ, ОГРАНИЧИВАЮЩИХ КАМЕРУ ПЛАВЛЕНИЯ

Рис. 2.46. Кривые изменения вдоль меридиана на внешней (а) и внутренней (б) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса (см. рис. 2.45) интенсивности термоупругих напряжений ау и показателя п модифицированного соотношения Нейбера для распределения температур в режиме AJ (сплошные линии) и режиме, в 1,5 раза менее интенсивном (штриховые линии)

Рис. 4.26. Кривые распределения на внешней кривые (5-8) и внутренней (кривые 1—4) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса термоупругих меридиональных ох и окружных ов напря-жений для режима А, стендовых термоциклических испытаний

Рис. 4.27. Кривые распределения осевых термоупругих напряжений на внешней (сплошные линии) и внутренней (штрих-пунктирные) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса в зависимости от радиуса сопряжения фланца с оболочкой: а - в - г = 0,5; 1,0 и 2,5 мм соответственно

Рис. 4.28. Кривые распределения интенсивности термоупругих напряжений на внешней (сплошные линии) и внутренней (штрихпунктирные) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса (Rj = 470) в зависимости от радиуса сопряжения фланца с оболочкой:

Рис. 4.29. Кривые распределения на внешней (кривые 5 - 8) и внутренней (кривые 1-4) поверхностях переходной зоны модельного цилиндрического корпуса меридиональных ах и окружных ов термоупругих напряжений для термоциклического (сплошные линии) и изотермического механического (штриховые линии) нагружшия соответственно при г = 0,5 мм и г = 1,0 мм

и деформаций е на внешней (а, б) и внутренней (в, г) поверхностях переходной

Рис. 4.35. Распределение вдоль контура s меридиональных а? и окружных од напряжений на внешней (а, б) и внутренней (в, г) поверхностях переходной зоны сферического корпуса для режима В3

и деформаций на внутренней (а) и внешней (б) поверхностях переходной зоны

Рис. 4.56. Кривые изменения вдоль меридиана размаха интенсивностей деформаций и напряжений на внутренней (а) и внешней (б) поверхностях переходной зоны цилиндрического корпуса (типа I) в 200-м цикле термомеханического на-

Рис. 4.64. Кривые изменения вдоль меридиана сферического корпуса ннтенсив-ностей напряжений а и деформаций е на внешней (а) и внутренней (6) поверхностях переходной зоны в нулевом полуцикле в момент достижения теплового состояния режима В j (т = 110 с)

Рис. 4.65. Кривые изменения вдоль меридиана сферического корпуса интенсив-ностей напряжений о и деформаций е на внешней (а) и внутренней (б) поверхностях переходной зоны в нулевом полуцикле в момент достижения теплового