Поверхности центрирования

Расчет выполнить для следующих условий: плотность теплового потока на поверхности центрального тепловыделяющего стержня
Интересной особенностью аксиально-лопаточных завихрителей является формирование приосевого положительного течения вследствие образования торцевых перетечек около поверхности центрального тела завихрителя. В работе [ 44] кольцеобразная зона обратных течений, являющаяся косвенным подтверждением торцевых перетечек, наблюдалась по всей длине канала длиной 9,25 диаметра. В исследованиях авторов также подтверждена возможность формирования кольцеобразных зон обратного течения после завихрителя с профилированными лопатками. Эта область регистрировалась различными авторами при умеренной

CF6-6D1 [7]. Зарождение трещины произошло от поверхности центрального отверстия диска, и она циклически развивалась до размеров 12,7 мм в глубину и примерно до 33 мм по поверхности отверстия, а далее произошел долом диска (рис. 9.4).

— после подрастания трещины по туннелям на расстояние около 1 мм происходило вязкое внут-ризеренное разрушение материала по перемычкам между туннелями по механизму формирования усталостных бороздок, ориентированных перпендикулярно поверхности центрального отверстия диска; с обеих сторон каждого туннеля перемычки разрушались одновременно;

Разрушение диска имело усталостный характер с началом развития трещины от поверхности центрального отверстия диска (см. рис. 9.50я). В очаге разрушения материал диска имел дефект участка в виде газонасыщенной ос-фазы.

Разрушение ротора КВД имело усталостный характер и началось вблизи боковой поверхности и поверхности центрального отверстия ступицы диска IX ступени (рис. 9.52). Очаг разрушения располагался на удалении около 1,5 мм от боковой грани диска и около 2 мм от поверхности центрального отверстия. От очага разрушения первоначально развивалась усталостная трещина, имевшая опережающий рост в направлении, практически параллельном оси ротора. В процессе развития трещина первоначально вышла на боковую поверхность диска, в результате чего переродилась в поверхностную трещину, имевшую размеры примерно 4,5 мм по оси диска и около 2 мм по радиусу.

Оценку длительности разрушения диска вели по аппроксимирующей зависимости шага бороздок от длины трещины, которая в пределах зоны, когда трещина была поверхностной, измерялась от очага разрушения, а далее — от поверхности центрального отверстия (рис. 9.52). Так как в пределах зоны развития трещины МЦУ разрушение материала было смешанным, то отставание шага усталостных бороздок от СРТ при расчете учитывалось коэффициентом ky/s = 0,625. Помимо того, принималось, что один полет эквивалентен минимальному трехкратному продвижению трещины, что учитывалось коэффициентом &пцн = 0,333. Проведенный таким образом расчет показал, что период роста трещины в диске составлял около 1500 ПЦН.

должны быть взаимно притерты, и прилеганием по этой плоскости, а также по поверхности центрального цилиндрического отверстия обеспечивается их взаимная перпендикулярность. Гайку крепления поршня на штоке нужно обязательно застопорить.

** Коренные опоры роликовые; диаметр коренной шейки соответствует внутреннему диаметру качения роликов. *** Числитель — длина втулки, по которой работают два шатуна; знаменатель: Форд — длина опорной поверхности одною шатуна (на одной шейке работают два шатуна); Майбах — длина опорной поверхности центрального шатуна.

боковых стержней на распределение температуры по поверхности центрального стержня практически не сказывается. В турбулентном потоке этот нижний пре-

Равномерность поля скоростей, а также уровень и спектр пульсаций в выходном сечении воздухозаборника зависят, помимо состояния пограничного слоя, от суммарного угла поворота потока и длины внутреннего канала. Если внутренний канал достаточно-длинный (его длина превышает 6—8 калибров от ?>Вх/2 или /гвх), то поток на выходе имеет приемлемые показатели равномерности и стационарности, хотя это выравнивание потока достигается за счет некоторого снижения полного давления. Если же воздухозаборник имеет более короткий внутренний канал, то может потребоваться установка специальной спрямляющей решетки для достижения требуемой равномерности и стационарности потока. Для этой же цели у поверхности центрального тела в дозвуковой части воздухозаборника, расположенной за горлом, иногда устанавливают специальные турбулизаторы (см. рис. 9. 12). Турбулизаторы (генераторы вихрей) выполняют в виде коротких лопаток малого удлинения (козырьков), имеющих высоту, несколько большую толщины пограничного слоя (в 1,2—1,5 раза). При обтекании этих лопаток, устанавливаемых под большими углами атаки к потоку, возникают вихри, которые способствуют перемешиванию пограничного слоя с основным потоком. В результате этого предотвращается образование и развитие зон отрыва пограничного слоя от стенок и происходит выравнивание поля скоростей и уменьшение пульсаций потока в канале малой длины.

13.4. Дано подвижное эвольвентное шлицевое соединение: номинальный диаметр D = 30 мм, модуль m = 3 мм, диаметр делительной окружности d = 24 мм, число зубьев z = 8; нагрузки значительные, переменные; частые перемещения втулки по валу; точность центрирования высокая. Наметить способ центрирования, посадки по центрирующим поверхностям и поля допусков нецентрирующих диаметров; определить предельные отклонения и зазоры; начертить схемы полей допусков, установленных на поверхности центрирования; провести условные обозначения шлицевых соединений, втулки и вала.

Условные обозначения прямобочного шлицевого соединения составляют из обозначения поверхности центрирования D, d или Ь, числа зубьев 2, номинальных размеров dXD (а также обозначения посадок по центрирующему размеру).

2.Для диаметров поверхности центрирования d или D (табл. 12), для ширины впадин отверстия и для толщины зубьев вала (табл. 13 и 16), а также для нецентрирующих диаметров (табл. 17) устанавливают предельные отклонения:

Обозначения прямобочных шлицсвых соединений содержат (табл. 18): обозначение поверхности центрирования; номинальный размер отверстия, вала или соединения;

Разности между нижними н и суммарными с предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными с и верхними в предельными отклонениями размеров вала компенсируют погрешности формы и .взаимного расположения зубьев, а также эксцентриситет поверхности центрирования относительно шлицев.

3. Разности между нижними и суммарными предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными и верхними отклонениями размеров вала компенсируют погрешности расположения элементов профиля зубьев, а также эксцентриситет поверхности центрирования относительно шлицев.

а) обозначение поверхности центрирования D, d или 6;

Обозначения отверстий, валов и соединений прямобочного профиля должны содержать: а) обозначение поверхности центрирования; б) номинальный размер отверстия, вала или соединения; в) обозначения полей допусков (посадок) по центрирующему диаметру и по боковым сторонам зубьев.

Разности между нижними и суммарными предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными и верхними предельными отклонениями размеров вала компенсируют погрешности формы и взаимного расположения зубьев, а также эксцентриситет поверхности центрирования относительно шлицев.

Разности между нижними и суммарными предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными и верхними предельными отклонениями размеров вала компенсируют погрешности формы и взаимного расположения зубьев, а также эксцентрицитет поверхности центрирования относительно шлицев.

Разности между нижними и суммарными предельными отклонениями размеров отверстия и разности между суммарными и верхними предельными отклонениями размеров вала компенсируют погрешности формы и взаимного расположения зубьев, а также эксцентрицитет поверхности центрирования относительно шлицевч