Поверхности исходного

При малых скоростях движения жидкости и больших перепадах температур теплота переносится как за счет естественной, так и вынужденной конвекции. Если скорости движения велики, а температурные перепады незначительны, то влияние свободной конвекции на суммарный теплообмен также незначительно. Интенсивность теплоотдачи конвекцией зависит от характера течения жидкости в пограничном слое. При ламинарном режиме течения жидкости, когда линии тока параллельны теплоотдающей поверхности, интенсивность теплоотдачи невелика, слабо зависит от скорости течения жидкости и сильно изменяется при изменении теплофизических свойств теплоносителя.

Таким образом, вообще говоря, противоток выгоднее црямотока. Однако на практике противоток не всегда осуществим из-за опасности перегрева металла в наиболее горячих местах его поверхности. Интенсивность теплообмена в трубчатых теплообменниках (а они имеют преимущественное распространение) в случае поперечного потока теплоносителя выше, чем в случае продольного, и поэтому выгоднее прибегать к более сложным схемам [поперечный противоток и др. (см. рис. 15-8, в)].

На граничной поверхности интенсивность излучения внешнего источника (fx>/=0) сплошного спектра задана. Требуется определить закон

Предмет, помещенный под лучи солнца, будет одновременно и поглощать, и излучать теплоту. Интенсивность ее поглощения зависит от солнечной постоянной, площади поверхности, перпендикулярной потоку солнечных лучей (так называемой нормальной площади), типа материала и поглощательной способности его поверхности. Интенсивность излучения зависит от излучательной способности (или, что то же самое, от поглощательной) и оттем: пературы поверхности. В конце концов достигается равновесная температура, при которой интенсивность поглощения равна интенсивности излучения.

на единицу длины окружного еечения срединной поверхности. Интенсивность изгибающего момента в том же еечении

Абразивный износ выделен как самостоятельный вид износа. Абразивный износ рассматривается как действие твердых частиц на трущиеся поверхности деталей. Частицы могут проскальзывать между поверхностями трения, вызывая их пластическое деформирование и упрочнение микрообъемов металла. Они также могут внедряться в поверхность и, перемещаясь вместе с ней, срезать микрообъемы материала сопряженной поверхности. Интенсивность абразивного изнашивания обусловливается (кроме свойств металлов трущейся пары) глубиной упрочнения и величиной срезаемой стружки. В свою очередь, эти факторы зависят от твердости, размеров и формы абразивных частиц.

Исследования теплопередачи в цилиндрической ЦТТ при центробежном ускорении 13,7 g0 и средней толщине слоя конденсата (воды) 0,3 мм (плотность теплового потока изменялась в пределах от 2-Ю4 до 8-Ю4 Вт/м2, давление пара — от 5-10~3 до 8-10~~2 МПа) показали [94], что при конденсации и испарении с поверхности интенсивность теплопередачи определяется теплопроводностью конденсата и толщиной слоя. При теплопередаче в режиме пузырькового кипения зависимость интенсивности от плотности теплового потока и давления пара практически такая же, как и при кипении в большом объеме, и описывается следующим эмпирическим уравнением:

Анализ усредненных графиков нормированных спектральных, плотностей показывает, что на расстоянии 1,6 мм от наружной поверхности наибольший энергетический вклад вносят пульсации с частотами, меньшими 1 Гц (рис. 7.27). По мере удаления от внутренней поверхности относительная доля низких частот в спектре увеличивается. При подаче на вход пароводяной смеси интенсивность пульсаций существенно превышает интенсивность пульсаций при подаче на вход недогретой до кипения воды. Так, при рку = 700 кг/(м2-с) и qrp = 0,7 МВт/м2 на расстоянии 1,6 мм от наружной поверхности интенсивность пульсаций составляет около 9 °С с доминирующим спектром частот 0,2—0,5 Гц. Температура по периметру трубы пульсирует синхронно, длина пульсационной зоны вдоль оси трубы превышает 80 мм. При массовой скорости 1150 кг/(м2-с) различия в характере пульсаций при подаче недогретой до кипения воды и пароводяной смеси существенно меньше.

Многочисленные опыты показали, что лобовой подход потока газа или жидкости к поверхности трубы или шара вызывает наибольшую интенсивность теплообмена на площадке, нормально расположенной к направлению потока. В условиях движения потока газа, встречающего на своем пути поверхность шара, интенсивность теплообмена зависит от угла набегания потока газа на поверхность шара. Для частиц газа, движение которых происходит нормально к поверхности, интенсивность теплообмена максимальна. При изменении угла набегания потока от 0 до 180° интенсивность теплообмена изменяется. Минимальная величина коэффициента теплообмена оказывается при набегании потока газов под углом в 90—100°.

На рис. 4.20 в координатах St3/lFsoTs,YSIII от (Re**)0'25Pro'75 представлены результаты обработки данных, полученных на шероховатой поверхности. Интенсивность теплоотдачи на шероховатой поверхности значительно выше, чем на технически гладкой. Величина параметра Т5Ш определялась по. данным тарировок гидравлического сопротивления технически гладких и шероховатых трубок. С учетом *Р 8Ш данные на шероховатой поверхности удовлетворительно группируются вдоль теоретической кривой.

течению потока. Одновременно происходит и перемещение области, подверженной наиболее интенсивному износу. В тех случаях, когда кавитационная зона «замыкается» за пределами рассматриваемой поверхности, интенсивность ее разрушения резко уменьшается. Это, в частности, указывает^ на возможность существования суперкави-тирующих типов гидромашин и таких режимов их работы, при которых развивавшаяся кавитация, снижая энергетические показатели гидромашин, не будет сопровождаться значительным износом деталей проточной части.

Установлено, что легирование фосфором практически не оказывает влияния на изменение поверхности порошков в процессе термообработки. Эффект снижения величины усадки и роста удельного заряда зависит от площади поверхности исходного порошка. Для по-рошков с поверхностью на уровне 3000 см2/г легирование фосфором позволяет снизить усадку на 30—50% и увеличить заряд на 30—45%, а у порошков с поверхностью около 10000 см2/г увеличение заряда может достигать 76%. Рост содержания фосфора в порошках свыше 0,01% существенного влияния на дальнейшее увеличение заряда анодов не оказывает.

Размол топлива резко увеличивает по--верхность реагирования, что способствует улучшению горения (см. гл. 18). Так, при дроблении кусочка угля диаметром 20 мм на частички 40 мкм суммарная поверхность полученных пылинок оказывается в 500 раз больше поверхности исходного кусочка.

Низкое качество поверхности исходного материала также может служить причиной брака.

Качество поверхности исходного материала указывается в технологической операционной карте наряду с маркой данного материала и другими сведениями, относящимися к нему. Эти сведения записываются в виде условных обозначений, установленных соответствующим ГОСТ на материал.

Состояние поверхности исходного стекла Толщина стекла в мм Средние значения прочности при центральном изгибе в кГ/мм2 стекла

Червячные колёса нарезаются либо червячными фрезами, либо летучками (вращающимися резцами); однако второй способ малопроизводителен. Для достижения полного контакта в зацеплении червяка с червячным колесом при нарезании последнего червячной фрезой необходимо, чтобы рабочая поверхность червяка не отличалась от поверхности исходного инструментального червяка (на которой располагаются режущие кромки фрезы). Этого можно достигнуть при применении архимедовых и эвольвентных червяков и соответственно спрофилированных фрез. Изготовление эвольвентных червячных фрез требует специального

Предельная максимальная влажность водоугольной суспензии из каменных углей, подаваемой в топочное устройство котельных агрегатов или технологических реакторов, зависит от условий транспортирования и распиливания суспензии в топочный объем, от дисперсности твердой фазы в суспензии и от удельной поверхности исходного твердого топлива и его минеральных компонентов, которая в известной степени может быть охарактеризована величиной внутренней (гигроскопической) влажности твердой фазы.

В качестве средней линии профиля используется обычно дуга круга или какая-нибудь линия с плавно меняющейся кривизной, например отрезок параболы или лемнискаты. При этом выбор коэффициентов, определяющих форму этого отрезка, производится так, чтобы получить необходимое значение угла кривизны средней линии при заданном заранее местоположении точки максимального прогиба Xf. В качестве исходного профиля в дозвуковых ступенях используется обычно один из симметричных профилей, рассчитанных на работу при дозвуковых скоростях потока, например С-4, NASA-0010 или А-40. (Для примера на рис. 2. 23, б приведен исходный компрессорный профиль А-40, имеющий с=0,1 и хс = 0,4). При построении профиля сечения лопатки ординаты верхней и нижней поверхности исходного профиля, скорректированные для получения необходимой толщины его, откладывают по нормали к дуге средней линии.

Недавно разработан общий метод синтеза и получены экспериментально опытные партии композитов на основе модификации перфтор-полимеров, которые обладают уникальным комплексом ценных свойств. Суть метода заключается в покрытии поверхности исходного материала тонкими слоями (2 -Юнм) фторполимеров и их последующей химической модификации Введение новых элементов в такой "универсальный" базовый фторполимерсодержащий композит дает возможность синтезировать практически любые сорбенты, используемые в биотехнологии и медицине.

Наконец, важно помнить, что в гальванопластике рабочей стороной осаждаемого металла является та, которая обращена к поверхности исходного оригинала; напротив, в гальваностегии рабочей стороной является обратная.

Стали для круглозвенных или якорных цепей с распорками в звеньях. К качеству поверхности исходного проката предъявляются особые требования. При изготовлении звенья цепи подвергают холодному или горячему изгибу и сваривают различными методами. Стандарт TGL6544.