Поверхности обращенной

Источники теплоты равномерно распределены по объему и равны qv= const. Заданы коэффициенты теплоотдачи а и температура жидкости вдали от пластины tw, причем a=const и /ж = =const. Благодаря равномерному охлаждению температуры обеих поверхностей пластины одинаковы. При указанных условиях температура пластины будет изменяться только вдоль оси х, направленной нормально к поверхности тела. Температуры на оси пластины и на ее поверхности обозначим соответственно через to и tc\ эти температуры неизвестны (рис. 2-24) . Кроме того, необходимо найти распределение температуры в пластине и количество теплоты, отданное в окружающую среду.

Влияние продольного 'градиента температуры поверхности можно учесть соотношением теплоотдачи пластины с переменной (т=?0) и постоянной (/п=0) температурой поверхности; обозначим это отношение через е: .

Единичный вектор внешней нормали в каждой точке поверхности обозначим через ». Тогда потоком винта F (К) через поверхность S назовем интеграл

и cos Y = —т- • Компоненты нормали N к указанной поверхности обозначим через N.x — -^-',

- Произведение Q (1 — ут) можно трактовать как условную плотность среды в случае распространения паровой фазы на весь объем 8V. Аналогично введение в расчеты произведения из средней плотности на парциальную степень влажности (ymiQ) заменяет дискретную систему каждой группы капель условной сплошной средой, заполняющей весь рассматриваемый объем 8F. Таким образом, рассматриваемая модель предполагает движение как одного целого k + 1 одинаковых условных объемов сплошной среды паровой фазы и всех компонентов жидкой фазы. Такая модель движения открывает возможность рассматривать уравнение сохранения массы с общих позиций гидромеханики сплошной среды. Действительная жидкость плотности Q^ и воображаемая плотности ymlQ по условиям задачи имеют одинаковую скорость. Ее составляющую, нормальную к поверхности, обозначим cin. Реальная и воображаемая жидкости проходят сквозь поверхности 8St и 6S. При условии неразрывности течения имеем

протекает различно у плоской и криволинейной поверхности. Обозначим через а расстояние, на котором еще достаточно сильно проявляется эффект притяжения молекул массой капли. Молекула, лежащая в точке А на поверхности капли радиусом , испытывает притяжение от всех молекул, находящихся в заштрихованной области (рис. 34). Молекула на плоской поверхности притягивается большим числом молекул жидкости, чем на поверхности капли, т. е. на молекулу в точке А в этом случае действуют удерживающие силы, большие чем в капле на величину, пропорциональную зачерненной площади.

Проведем входное контрольное сечение вблизи кромок рабочих лопаток. На протяжении достаточно большого осевого зазора крупные капли разгоняются однородным потоком до значительной скорости. Первый член в уравнении (VI. 19) в зависимости от коэффициента разгона может оказаться соизмеримым со вторым или даже больше его. При рассматриваемом положении контрольной поверхности обозначим jVB2 мощность, сообщаемую жидкостью колесу.

Кольцевой и трубчатый цилиндр конечной длины. Эта форма представлена на рис. 21. Радиус внутренней поверхности обозначим Rlt внешней #2, длину (высоту) цилиндра Z. Начало цилиндрических координат поместим на оси цилиндра в плоскости, делящей эту ось пополам.

у нижнего края стенки и возрастает в направлении потока. В пределах пограничного слоя температура падает от значения, относящегося к поверхности стенки Тст, до температуры газа или жидкости Тср вне прогреваемой зоны. Температуру вертикальной стенки Тст считаем одинаковой и постоянной по всей поверхности. Обозначим разность (Тст — Тср) через

лу симметрии точка 03 также будет лежать на оси вращения срединной поверхности. Обозначим радиус параллели поверхности через г и длину отрезка AOS —через а. Отрезки АОа и Л0-а образуют в точке А прямой угол. Из рассмотрения треугольников 02АО и 03АО получаем

Пусть вследствие каких-либо причин оболочка деформировалась. Обозначим через и, v и'ш перемещения точки А срединной поверхности соответственно вдоль меридиана, параллели и внешней нормали

Критическая плотность теплового потока вычисляется по уравнению (1-1). Опыты показали, что величина первой критической плотности теплового потока для пластин, поставленных на широкую грань и омываемых со всех сторон, на 20—25% меньше, чем для пластины при кипении на одной поверхности, обращенной вверх. Это объясняется тем, что при кипении жидкости на нижней плоскости пластины затруднена эвакуация паровых пузырей, и это способствует более раннему наступлению пленочного режима.

Зарождение усталостных трещин в дефлекторах происходило от углов выступов в зоне их крепления к диску и далее происходило распространение трещины преимущественно вдоль поверхности, обращенной к диску, с медленным прораста-

Практически важны волновые характеристики только второй поверхности, обращенной к тихому помещению, так как понижение ее звукоизолирующей способности при волновом совпадении 96

На открытых стендах испытания прошли следующие полимерные материалы: стеклопластик холодного отверждения на основе смолы ПН1, стеклопластик холодного отверждения на основе смолы НПС609М, стеклопластик горячего отверждения на основе связующего ЭДТ10Н. Образцы, изготовленные из вышеперечисленных материалов, были загущены эмалью ЭП525. Испытания стеклопластиков проводили в течение 3,5 лет. При этом пенопласт и покрытия испытывали в течение 17 месяцев. За период испытаний все полимерные материалы подверглись изменению, произошло полное обесцвечивание стеклопластиков холодного отверждения на основе полиэфирных смол ПН1 и ПНС609М; частично обесцветился стеклопластик горячего отверждения на основе ЭДТ10П (его цвет изменился от коричневого до желтого), причем обессмоливание и обесцвечивание, а также другие изменения поверхности исследованных материалов происходили в основном на поверхности, обращенной к солнцу. Теневая же сторона образцов подвергалась разрушению в меньшей степени.

проверка расположения по высоте поверхности, обращенной вниз; индикатор закреплен в стандартной рычажной передаче (см. гл. II);

энергия. При использовании короткозамкнутых витков требуется весьма точно устанавливать индуктор относительно нагреваемой поверхности. При смещении индуктора край поверхности, обращенной к короткозамкнутому витку, греется слабее. Кроме того, короткозамкнутые витки, вообще говоря, не ограничивают поток, а перераспределяют его в пространстве (как это осуществляется, например, в индукторе для пайки изоляторов — см. рис. 10-4). Другой пример использования короткозамкнутого витка для перераспределения магнитного поля приведен на рис. 10-12. Если

Температура стенок экранных труб зависит от степени их загрязнения и покрытия летучей золой со стороны поверхности, обращенной к обмуровке. Для практических расчетов можно принимать

^пов и 4р может быть произведен с помощью номограммы (рис. 133), где приведены значения ос для вертикальных цилиндрических тел и -пластин высотой порядка 1 м и более. Если необходимо рассчитать потери плоской горизонтальной поверхности, обращенной вверх (омываемой воздухом сверху), полученное значение ак (или qK) умножают на поправочный коэффициент, равный 1,42; для плоской поверхности, обращенной вниз, множитель равен 0,435. Значения поправочного множителя k для горизонтальных цилиндрических тел различных диаметров приводятся на рис. 134.

МАЯТНИК (крутильный представляет собой твердое тело, укрепленное на упругом стержне или на нити и способное совершать крутильные колебания; математический есть материальная точка, подвешенная к неподвижной точке на невесомой нерастяжимой нити и совершающая движение в вертикальной плоскости под действием силы тяжести; оборотный используется как прибор для экспериментального определения ускорения свободного падения; плоский двойной состоит из двух однородных стержней одинаковой длины и одной массы, связанных шарниром; пружинный [есть тело, совершающее прямолинейные колебания под действием упругой силы пружины; двойной состоит из двух последовательно соединенных пружин с помощью шарнира; колебания < вынужденные происходят под влиянием переменной внешней силы, направленной вдоль пружины; свободные затухающие происходят в вязкой среде вдоль оси пружины)]; сферический есть материальная точка, движущаяся под действием силы тяжести по гладкой сферической поверхности, обращенной выпуклостью вниз; физический <—абсолютно твердое тело, совершающее колебания под действием силы тяжести вокруг неподвижной горизонтальной оси; приведенная длина равна длине математического маятника, имеющего такой же период колебаний; центр качания есть точка, отстоящая от точки подвеса на расстояние, равное приведенной длине, и находящаяся на прямой, соединяющей точку подвеса и центр тяжести физического маятника);

Инерционная область для капель диаметром до 10 мкм. В ядре потока частицы, так же как и в диффузионной области, следуют турбулентным пульсациям в газе, т. е. k^, ~ ED- Однако приобретенный в турбулентном пограничном слое импульс может оказаться достаточным для того, чтобы частица преодолела сопротивление вязкого подслоя и достигла стенки вследствие инерции. Сила Магнуса и отдув капли из-за испарения ее поверхности, обращенной к стенке, также могут быть существенны для этих капель.

Для труб НРЧ котлов СКД, работающих в зоне максимальных тепловых потоков, характерно образование поперечных рисок на наружной поверхности, обращенной в топку. Выдвинута гипотеза об усталостном происхождении «рисок» за счет возникновения циклических температурных напряжений. Серия опытов, выполненных на моделях методом электротепловой аналогии, показала, что наиболее вероятным источником возникновения колебаний температуры металла является колебание теплового потока. Проведены экспериментальные замеры пульсаций температуры металла труб НРЧ ряда котлов СКД (ТГМП-114, ТГМП-314, ТГМП-324, П-50), а также единичные замеры пульсаций температуры факела в топке и падающих тепловых потоков. Установлено, что всем обследованным типам котлов СКД присуща непрерывная пульсация температур металла, идентичная пульсации температуры факела. Величина пульсации температуры металла меняется в пределах 5—25° С при периоде колебаний 10-М5 С. В отдельных случаях фиксировались колебания температур с размахом до 50° С. Проведены расчеты напряженного состояния металла с учетом влияния циклических температурных напряжений для оценки долговечности работы экранных поверхностей. Показано, что при температуре стенки выше 500° С ресурс работы тр~$б НРЧ в условиях пульсирующего температурного поля падает более чем на 50%. Библ. — 8 назв., ил. — 8, табл. — 2.