Поверхности ограждения

пиях площади контакта велики и сам контакт происходит пс по всей поверхности одновременно, Б результате чего, если исходить только из так называемого периода ретардации и стремления избежать хрупких фаз, практически можно получить соединенно с «разрывным» контактом, т. е. имеющим связи только в отдельных мостах. Прочность такого соединения может быть совершенно неудовлетворительной. Поэтому в ряде случаев, особенно при крупногабаритных деталях, приходится выбирать время контактирования, когда заведомо образуется плотный и равномерный слой интерметаллидои, осуществляющий достаточно надежную связь соединяемых металлов, но с пониженным уровнем прочности.

На фрезерно-центровочных станках (рис. 51, а) у заготовки сначала фрезеруют торцовые поверхности одновременно с обоих концов, после чего комбинированными центровочными сверлами сверлят отверстия.

обратном движении получается холостой ход. Во время нарезания колесо движется поступательно (надвигается на зубья рейки) и одновременно поворачивается вокруг своей оси. Благодаря этому в относительном движении боковые поверхности зубьев рейки огибают (обкатывают) зубья колеса и в результате получаются эвольвент-ные профили в рабочих частях и профили в виде укороченных эвольвент в галтелях.

На рисунке 21, а показаны три положения исходного контура. Справа первому положению соответствует неполный участок боковой грани зуба, очерченный по эвольвенте. В середине получается эвольвента до делительной окружности колеса. Слева, когда зубья колеса и рейки расцепляются, заканчивается нарезание и остальной эволь-вентной части боковой поверхности. Одновременно закругленная часть зуба рейки обрабатывает галтель. В процессе нарезания огибание зубьев рейки и колеса происходит при двух линиях зацепления: ЪРа — получающейся при обработке эвольвентной части зуба и са — при обработке галтели. Обе линии зацепления сходятся в точке а.

щей поверхностью являются только внутренняя, или только наружная поверхность, или обе поверхности одновременно.

Рис. 1-19. Теплопроводность цилиндрической стенки при наличии внутренних источников тепла с отводом тепла через обе поверхности одновременно.

Рис. 1-19. Теплопроводность цилиндрической стенки при наличии внутренних источников теплоты с отводом теплоты через обе поверхности одновременно.

компенсатором термических напряжений, возникающих в циклах резких термических воздействий водяной струи, тем более что растягивающие напряжения, вызванные водной очисткой, существуют лишь в поверхностном слое металла небольшой толщиной, т. е. наиболее опасные термические напряжения находятся в зоне обезуглероженного слоя металла. Причиной повышенного сопро-тивления термической усталости может быть и более высокая микротвердость наружной поверхности хромированной трубы, чем у трубы из стали 12Х1МФ без покрытия, поскольку с повышением твердости наружной поверхности одновременно повышаются и усталостная прочность, и сопротивляемость металла к циклическим нагружениям [206].

На кривой интенсивности изнашивания деталей, работающих в паре трения (рис. 6.1), можно выделить три стадии: 1 — приработка, 2—установившееся изнашивание, 3 — ускоренное изнашивание» Первая стадия характеризуется ростом интенсивности изнашивания^ что объясняется малой площадью контакта поверхности из-за макро-и микронеровностей и большими контактными нагрузками вследствие этого. В конце стадии приработки устанавливается равновесная, стабильная шероховатость поверхности. Одновременно происходят структурные превращения в поверхностном слое с образованием вторичных структур. В стадии установившегося изнашивания интенсивность изнашивания невелика и постоянна по величине. При ухудшении условий работы может наблюдаться третья стадия — ускоренное изнашивание. В реальных условиях эксплуатации какая-либо из стадий может отсутствовать.

Технологические факторы, вызывающие неровности поверхности, одновременно влияют на другие показатели физического состояния поверхности (наклеп, остаточные напряжения, микротрещины, структурное состояние и т. д.). Упрочнение и разупрочнение поверхностного слоя деталей обусловливается комплексом всех физических характеристик.

Современная теория электрохимической коррозии металлов основывается на том, что не только чистый металл, но и металл с заведомо гетерогенной поверхностью корродирует в электролите как единый электрод согласно закономерностям электрохимической кинетики. На его поверхности одновременно и независимо друг от друга протекают анодная и катодная реакции, в совокупности составляющие процесс коррозии. В то же время роль электрохимической гетерогенности процесса электрохимической коррозии велика, хотя в ряде случаев повышение гетерогенности приводит не к увеличению скорости коррозии, а, наоборот, к ее снижению. Качественно и количественно роль гетерогенности проявляется в кинетических характеристиках анодной и катодной реакций. При коррозии технических сплавов, для которых характерен высокий уровень электрохимической гетерогенности поверхности, возможно неравномерное распределение скорости анодного процесса на поверхности сплава, обусловливающее преимущественное растворение отдельных фаз, что приводит к локализации коррозии [25, 27].

Комбинируя формулы (113) и (115), можно, зная вес 1 м2 поверхности ограждения, частоту звука, площадь стены и полное внутреннее звукопоглощение помещения с низким уровнем шума, определить разность уровней

Вибрации ограждений могут возбуждаться и источником колебаний, расположенным непосредственно на поверхности ограждения, например, каким-либо механизмом. При этом поверхность ограждения излучает шум, интенсивность

Вибрации ограждений могут возбуждаться и источником колебаний, расположенным непосредственно на поверхности ограждения, например каким-либо механизмом. При этом поверхность ограждения излучает шум, интенсивность которого зависит от колебательной скорости излучающей поверхности. С достаточной для практических целей точностью эта связь дана в табл. 3 и 4.

Удельный тепловой поток через ограждение q вт/м2 и одновременно температура на наружной поверхности ограждения ?"т могут быть определены по номограмме, приведенной на рис. 3-6, если известны температура внутри рабочего пространства tB и сумма термических 118

температуры на наружной поверхности ограждения ^"т слева на номограмме имеется вспомогательная кривая. до которой надо продолжить на номограмме горизонтальную линию, чтобы сверху прочитать 'искомое значение температуры.

Ввиду крайне неравномерного распределения температур окружающего воздуха в различных частях обмуровки определение потерь q$ экспериментальным путем представляет значительные трудности. Кроме того, определение потерь
на наружной поверхности ограждения

Потери тепли, отнесенные к 1 мг поверхности ограждения (при Н = \ м),

Фактор /С«, выражающий отношение свободного, не занятого обрабатываемым материалом объема камеры ОТО к обьему, занятому материалом, характеризует степень полезного использования объема технологической камеры, относительное развитие ее поверхности ограждения. Фактор m характеризует порозность в зоне, занятой обрабатываемым материалом.

к внутренней поверхности ограждения

Для газовых тел, имеющих форму шара, бесконечного цилиндра, плоского слоя, dv>dF=:dv,F и, следовательно, av, dF = av, F- Поэтому для определения пропускагель-ной или поглощательной способности такого газового тела по отношению к полному излучению поверхности ограждения F можно ограничиться определением dv,dF и aVtdF для какого-нибудь элемента dF поверхности F. Газовое тело, с точки зрения его пропускательной или поглощательной способности по отношению к полному излучению элемента dF поверхности ограждения, может быть заменено эквивалентным полусферическим газовым телом радиуса R=SS^, имеющим такие же пропускатель-ную и поглощательную способности по отношению к полному излучению этого же элемента поверхности dF, помещенному в центре основания полусферы (рис. 15-7). 248