Поверхности перегревателя

3. Фильтрование с образованием осадка. Этот вид фильтрования имеет место в тех случаях, когда загрязняющая частица с размерами, меньшими, чем размер поры, не входит в пору, а остается на поверхности перегородки. Накапливаясь на поверхности пористой перегородки, эти мелкие частицы образуют вокруг поры сводики, задерживающие другие частицы.

3.2. На передней поверхности перегородки между салоном и моторным отсеком, в верхней правой части, за двигателем.

3.2. На продольном элементе рамы автомобиля, под средней стойкой кузова, с правой стороны или на передней поверхности перегородки между салоном и моторным отсеком, в верхней средней части, за двигателем.

3.2. На продольном элементе рамы автомобиля, под средней стойкой кузова, с правой стороны или на передней поверхности перегородки между салоном и моторным отсеком, в верхней части, за двигателем.

3.2. На передней поверхности перегородки между моторным отсеком и салоном, в верхней правой части, за двигателем.

На передней поверхности перегородки между салоном и моторным отсеком, в верхней средней части, за двигателем.

3.2. На верхней горизонтальной поверхности перегородки между моторным отсеком и салоном, в центральной части.

3.2. В подкапотном пространстве на верхней горизонтальной поверхности перегородки моторного отсека, в центральной части.

3.2. На верхней горизонтальной поверхности перегородки моторного отсека, в центральной части.

3.2. На верхней горизонтальной поверхности перегородки между салоном и подкапотным пространством, в центральной части.

где z — толщина пограничного слоя (переменный параметр, вычисляемый по известным формулам для устойчивого турбулентного и ламинарного режима), см; р — плотность газа, г/см3; DI,Z — коэффициент взаимной диффузии двух компонентов газа, см2/с; Q=qp(pi—р2)—удельный расход гексафторида урана через 1 см2 поверхности перегородки, г/(с-см2); pi и pi — давление газа до и после пористой перегородки, см рт. ст.

Рис. 58. Схема змеевиковой поверхности перегревателя

Располагают змеевиковые поверхности перегревателя в горизонтальном и опускном газоходах. В первом расположение труб вертикальное, во втором — горизонтальное. Обтекание змеевиков газами поперечное. В соединительном газоходе допускается только коридорное расположение труб. В этом случае трубы в меньшей степени подвержены липким золовым загрязнениям, и очистка от них труб проще. В опускном газоходе возможна как шахматная компоновка труб, так и коридорная, что зависит от свойств минеральной части топлива и уровня температур газов (табл. 15).

Для первой по ходу газов конвективной поверхности перегревателя, расположенной за ширмой и фестоном,

Обычно число впрыскивающих пароохладителей не превышает двух. Пароохладитель устанавливают перед выходной ступенью. При развитой радиационной поверхности перегревателя или при включении ширм после конвективного пакета впрыск воды делают перед ширмами или в рассечку между ними, если они выполнены по двухпоточной схеме.

Рис. 58. Схема змеевиковой поверхности перегревателя

Располагают змеевиковые поверхности перегревателя в горизонтальном и опускном газоходах. В первом расположение труб вертикальное, во втором — горизонтальное. Обтекание змеевиков газами поперечное. В соединительном газоходе допускается только коридорное расположение труб. В этом случае трубы в меньшей степени подвержены липким золовым загрязнениям, и очистка от них труб проще. В опускном газоходе возможна как шахматная компоновка труб, так и коридорная, что зависит от свойств минеральной части топлива и уровня температур газов (табл. 15).

Для первой по ходу газов конвективной поверхности перегревателя, расположенной за ширмой и фестоном,

Обычно число впрыскивающих пароохладителей не превышает двух. Пароохладитель устанавливают перед выходной ступенью. При развитой радиационной поверхности перегревателя или при включении ширм после конвективного пакета впрыск воды делают перед ширмами или в рассечку между ними, если они выполнены по двухпоточной схеме.

При увеличении температуры пара на входе в паровую турбину i%T значение к. п. д. установки линейно возрастает. Минимум величины отчислений от капиталовложений соответствует наименьшему из рассмотренных значений начальной температуры пара, равному 480° С, максимум — наибольшей температуре tgT = 560° С. Общее изменение этой величины весьма существенно (15% в исследуемом интервале). Минимум стоимости приставки по газификации наблюдается при наибольшей t^T. Кривая величины суммарных расчетных затрат имеет минимум в области ?™ = 515° С. Скачки в изменении кривых вызваны удорожанием поверхности перегревателя в связи с переходом на новую марку металла. Величина температурного напора Дг на выходе из газо-газового теплообменника по своему влиянию на к.п.д. установки является параметром, аналогичным температуре уходящих газов. Минимум стоимости химической приставки соответствует At = 100° С, минимум величины расчетных затрат — Дг = 75° С. Величина отчислений от капиталовложений в установку в исследуемой области изменяется незначительно.

д) Увеличение поверхности перегревателя.

Пароперегреватель — многоступенчатый с многократным перемешиванием пара. Последовательно по ходу пара расположены: «холодная», шир-мовая и конвективная («горячая») ступени, а в котлах на 140 ата, 570° С дополнительно выходная ступень. В котлах для твердого топлива между холодной и ширмовой ступенями пар проходит через радиационный пароперегреватель. Для регулирования перегрева предусматривается двукратный впрыск «собственного» конденсата. Поверхности перегревателя поставляются блоками. Для удобства унификации и блочной поставки змеевики пароперегревателя расположены перпендикулярно к фронту котла. Учи-