Поверхности приведения

Схема притирки наружной цилиндрической поверхности приведена па рис. 6.106, а. Притир / представляет собой втулку с про-релями, которые необходимы для полного его прилегания под действием сил Р к обрабатываемой заготовке 2 по мере ее обработки. Притиру сообщают возвратно-поступательное движение о2 и одно-

Схема обработки наружной цилиндрической поверхности приведена на рис. 6.108, а. Плотная сетка мнкронеровностей создается сочетанием трех движений: вращательного SK], заготовки, возвратно-поступательного s,,,, и колебательного брусков со скоростью и. Амплитуда колебаний брусков составляет 1,5—6 мм, а частота 400— 1200 колебаний в минуту. Движение v ускоряет процесс съема металла и улучшает однородность поверхности. Бруски, будучи подпружиненными, самоустанавливаются по обрабатываемой поверхности. Соотношение скоростей $кр : и в начале обработки должно составлять 2—4, а в конце 8—16. Процесс характеризуется сравнительно малыми скоростями резания (5—7 м/мин).

Структура обозначения шероховатости поверхности приведена на рис. П15. Если в обозначении шероховатости указывают только значения параметра (параметров), то применяют знак без полки (рис. П16). Высота h должна быть приблизительно равна высоте цифр размерных чисел; Я = (1,5 ... 3) h,

Структура обозначения шероховатости поверхности приведена на рис. 16.18. При наличии в обозначении шероховатости только значения параметра (параметров) применяют знак без полки.

Сталь листовая конструкционная для авиастроения (ГОСТ 2672—52) поставляется в термически обработанном состоянии (отожженной, нормализованной или высокоотпущенной). При соблюдении требований ГОСТа 2672—52 толстые листы, прокатанные на станах непрерывной прокатки, могут поставляться без термической обработки. Классификация листов по способности к вытяжке и состоянию отделки поверхности приведена в табл. 3.

В связи с развитием современных методов литья точность отливок значительно повысилась. Оценка по стандартным классам точности и чистоты поверхности приведена в табл. 6, где сплошными линиями показана

Схема взаимодействия поверхностей и построения кривой опорной поверхности приведена на рис. 7.

Интерферограмма контролируемой поверхности приведена на рис. 48, а, а схема измерения неровностей — на рис. 48, б. Каждая интерференционная полоса является геометрическим местом точек с одинаковой разностью хода двух лучей от одного источника. Если бы контролируемая поверхность являлась идеально гладкой, то интерференционная картина представляла бы собой ряд параллельных прямых полос. Искривление полос вызывается микронеровностями контролируемой поверхности.

Схема взаимодействия поверхностей и построения кривой опорной поверхности приведена на рис. 2.2.

Шероховатость поверхностей обозначают для всех выполняемых по данному чертежу по-« верхностей изделия независимо от способа их образования. Структура обозначения шероховатости поверхности приведена на рис. 3.11. Параметры и характеристики шероховатости поверхности определяют ГОСТ 2789-73* [14],

Сравнительная прочность сцепления металлизационного слоя с основным металлом при различных способах подготовки поверхности приведена в табл. 19.

В качестве поверхности приведения в теории оболочек обычно используют срединную поверхность. Как следует из ее названия, срединная поверхность расположена на одинаковом расстоянии от внутренней и наружной поверхностей, ограничивающих оболочку. Очевидно, что срединная поверхность является непосредственным обобщением срединной плоскости, введенной в предыдущей главе.

В гл. 5 рассмотрена задача математического описания поверхности приведения оболочки вращения сложной формы. Решение задачи получено путем использования сглаживающих кубических сплайнов. Приведены тексты двух процедур, с помощью которых определяются геометрические параметры как традиционных оболочек вращения, так и оболочек вращения сложной формы. Отметим, что все разработанные авторами процедуры реализованы на алгоритмическом языке PL/I в версии PL/I (О), которая является входным языком оптимизирующего компилятора PL/I операционной системы ОС ЕС ЭВМ. Использование языка PL/1 (О) особенно целесообразно в тех случаях, когда численные расчеты выполняются на малых ЭВМ.

Подставив выражения для напряжений (1.4) в формулы (1.8), (1.9) и 'выполняя интегрирование по толщине пакета слоев с учетом деформационных выражений (1.6), приходим к соотношениям, связывающим удельные усилия и моменты с деформациями и изменениями кривизн поверхности приведения,

Выведенные формулы (4.29), (4.32) -(4 .34) пригодны для многослойной композитной оболочки произвольного строения и будут широко использованы в дальнейшем. Эти формулы являются достаточно общими и не зависят от конкретного выбора поверхности приведения. Последнее обстоятельство оказывается решающим, если задачу вычисления матрицы жесткости и коэффициентов поперечного сдвига решать с помщью ЭВМ, что значительно увеличивает потенциальные возможности алгоритма численного решения задач прочности оболочек типа Тимошенко в целом.

В качестве поверхности приведения выбираем поверхность контакта слоев, так что 50 = ~ А/2, bN = А/2. Тогда расстояние от поверхности приведения до верхней граничной поверхности k-ro слоя может быть вычислено по формуле

Формулы (4.43)-(4.48) вьшедены при довольно общих предположениях относительно механических свойств слоев, их упаковки в пакете, структуры армирования и выбора поверхности приведения, поэтому в дальнейшем могут быть использованы в алгоритме численного решения задач прочности многослойных анизотропных оболочек.

Приступим к построению теории. В качестве поверхности приведения выберем внутреннюю граничную поверхность (60 = = 0) , которую отнесем к криволинейным ортогональным координатам <*! , а2 > отсчитываемым вдоль линий главных кривизн. Отметим также, что все используемые в этой главе обозначения, смысл которых не пояснен в тексте, введены в гл. 1.

Подставив напряжения из (1.4) в формулы (8.12) и выполнив интегрирование с учетом деформационных выражений (8.10), приходим к соотношениям, связывающим удельные тан-ге,нциальные усилия и обобщенные моменты с кинематическими характеристиками поверхности приведения. Запишем их в матричной форме

2) нормальные напряжения Озз > действующие на площадках, параллельных площадкам поверхности приведения (внутренней поверхности оболочки), пренебрежимо малы по сравнению с другими напряжениями;

Деформационные характеристики поверхности приведения

Рис. 10.9. Зависимость максимальных деформаций поверхности приведения от угла армирования 7С