Поверхности соприкасания

трение двух тел при наличии на поверхности трения введёнНбСо смазочного материала любого вида. При граничном трении поверхности сопряженных тел разделены слоем смазочного материала малой толщины — от толщины одной молекулы смазочного материала до 0,1 мкм. Наличие тонкой граничной пленки снижает силы трения по сравнению

Расчет величины износа и формы изношенной поверхности. Этот вид расчета позволяет выявить основные пути повышения износостойкости сопряжения и оценить его работоспособность. При расчете определяются: величина износа поверхности сопряженных деталей в каждой точке U, эпюра давлений на поверхности трения р и изменение взаимного положения в результате износа, т. е. износ сопряжения. Эти расчеты базируются на закономерностях изнашивания материалов и учитывают конфигурацию сопряжения.

Для нахождения зависимости между линейным износом в любой точке поверхности сопряженных тел U^ и U2 и износом сопряжения (/{_2 и ?/i_2 рассмотрим область взаимного внедрения (рис. 116, б), которая в любом осевом сечении представляет собой трапецию.

Трущиеся поверхности сопряженных деталей перед монтажом обезжириваются специальным растворителем РДВ и просушиваются горячим воздухом. Их относительное перемещение происходит в условиях сухого трения в среде углекислого газа.

Стабильность трения во времени при тяжелых условиях эксплуатации прибора (вибрация, вакуум, ударные перегрузки и т. д.) определяется стабильностью условий контактирования, состоянием поверхности сопряженных деталей и состоянием смазочного материала.

Все рассмотренные методы приемлемы для расчета собственно зубчатых передач, к которым относятся цилиндрические и конические передачи, отличающиеся тем, что начальные поверхности сопряженных зубчатых колес при вращении обкатываются без скольжения. Для зацеплений других типов и, в частности, винтовых, в которых начальные поверхности взаимно обкатываются и скользят друг по другу, пока не предложены формулы, пригод-

С увеличением нагрузки, уменьшением вязкости жидкости или снижением относительной скорости перемещения толщина пленки жидкости между сопряженными деталями уменьшается. Она может уменьшится до такой величины, при которой законы гидродинамики теряют свою силу и влиянием поверхностных или граничных сил уже нельзя пренебречь. При дальнейшем уменьшении толщины пленки наступает момент, когда поверхности сопряженных металлических деталей приходят в соприкосновение.

ва мИа^Л ГОсГзГЛ? ° ИСП°ЛЬЗ°ВаНИем '—его топли-Графики износа верхнего компрессионного кольца показаны на рис. 109. 1 рафики износа поверхности сопряженных гильз представлены на рис. ПО.

При граничной смазке поверхности сопряженных тел разделены слоем смазочного материала весьма малой толщины (от толщины одной молекулы до 0,1 мкм). Наличие граничного слоя или граничной пленки снижает силы трения по сравнению с трением без смазочного материала в 2 ... 10 раз и уменьшает износ сопряженных поверхностей в сотни раз.

Граничное трение, или трение при граничной смазке, относится к одному из видов трения со смазочным материалом. Это трение двух тел при наличии на поверхности трения введенного смазочного материала любого вида. При граничном трении поверхности сопряженных тел разделены слоем смазочного материала малой толщины — от толщины одной молекулы смазочного материала до 0,1 мкм. Наличие тонкой граничной пленки снижает силы трения по сравнению

При использовании подшпиников высоких классов точности необходхтмо посадочные поверхности сопряженных с ними деталей изготовлять с неменьшей точностью, чем точность изготовления иодшинников.

Трущиеся контактирующие поверхности сопряженных деталей этих устройств требуют высокой точности обработки, а все остальные детали — точной центровки и пригонки.

Определение истинных контактных напряжений в муфте усложняется неопределенностью условий контакта зубьев. Эта неопределенность обусловлена, с одной стороны, рассеиванием ошибок изготовления муфты, а с другой — рассеиванием несоосности валов (ошибки монтажа). При несоосности нагрузка распределяется неравномерно между зубьями, а поверхности соприкасания отдельных пар зубьеп различны. Так, например, зубья обоймы и полумуфты, расположенные в плоскости перекоса валов, параллельны и имеют более благоприятные условия соприкасания, а зубья, расположенные в перпендикулярной плоскости, наклонены друг к другу под углом, равным углу перекоса, и соприкасаются только кромкой. Остальные зубья также располагаются под углом, но угол их наклона меньше. Для ослабления вредного влияния кромочного контакта применяют зубья бочкообразной формы (см. рис. 17.7, б, вид В). Приработка зубьев выравнивает распределение нагрузки и улучшает условия контакта.

Для проверки прочности рассчитывают пальцы на изгиб, а резину — по напряжениям смятия на поверхности соприкасания втулок с пальцами. При этом полагают, что все пальцы нагружены одинаково,

Муфты конические. Схема простейшей конической муфты изображена на рис. 17.32. От действия силы Fa на конической поверхности соприкасания полумуфт возникает удельное давление р и удельные силы трения pf. Силы трения, направленные по касательной к ок-

Полную величину реакции вращательной кинематической пары будем изображать в виде двух компонентов (рис. 8. 14, а). Составляющую реакции, направленную вдоль по звену, назовем нормальной и припишем индекс «и» вверху, например /??; /?2>. Вторую составляющую реакции, направленную перпендикулярно к первой, обозначим RB, RD и будем называть тангенциальной. Для звена, имеющего не только вращательные, но и поступательные пары (рис. 8.14,6), учитывая, что поступательная пара не воспринимает усилий, направленных параллельно своей оси, обозначим составляющую реакцию вращательной пары, параллельную оси поступательной пары RB, а перпендикулярную составляющую — R'fc. У поступательной пары имеется только нормальная составляющая ^g = /?c> перпендикулярная tt, так как реакция ее направлена по нормали к поверхности соприкасания двух звеньев.

Следовательно, закон распределения удельного давления по поверхности соприкасания цапфы и вкладыша определяется урав-

Трение на конической поверхности шипа. Момент от сил трения при постоянном удельном давлении на поверхности соприкасания шипа с вкладышем (рис. 9. 1 1 , а) можно определить по формуле

Решая данную задачу, предполагают, что на всей поверхности соприкасания гайки с витками винта удельное давление ^постоянно. Если рассматривать движение гайки (рис. 9.13, в), то действитель-

Трение гибкой связи в тормозных устройствах. Пусть концы гибкой связи, охватывающей вращающийся барабан в пределах возможного угла обхвата (3, закреплены в рычаге ленточного тормоза. На всей поверхности соприкасания гибкой связи с барабаном возникают элементарные силы трения. При вращении барабана по часовой стрелке связь между натяжениями St и S2

Полная величина силы трения, возникающей на всей поверхности соприкасания гибкой связи с барабаном, равна

При расчете к.п.д. винтового механизма (рис. 10.5, а) потери на трение учитывают только на винтовой поверхности соприкасания витков резьбы винта и гайки.

Р — коэффициент вязкого сопротивления (диссипативный коэффициент), зависящий от толщины слоя смазочного материала, его вязкости и размеров поверхности соприкасания. Направление силы трения определяется как и в случае сухого трения.