Поверхности создаются

рис. 8.18. Уплотнение состоит из уплотнительных колец: неподвижного 3, вращающегося вместе с валом 4, и пружины /. Кольцо 3 изготовляют из антифрикционного материала типа АМС-1, 2П-100-Ф, а кольцо 4-- из стали типа 40Х, ШХ15, закаленной до высокой твердости. Кольцо 3 снабжают дополнительным так называемым статическим уплотнением 2. Ширину поверхности трения кольца 3 принимают при диаметре вала свыше 20 до 40 — 3 мм, свыше 40 до 80 — 4 мм и свыше 80-5 мм. Ширину поверхности трения кольца 4 делают больше на 2...4 мм. Рабочие поверхности уплотнительных колец должны иметь отклонения от плоскостности не более 0,9 мкм, а шероховатость Ra <0,16 мкм. Давление на уплотняющей поверхности создается пружиной и должно быть в пределах 0,05 ...0,15 Н/мм2.

антифрикционного материала марок АМС-1, АГ-1500—С05, 2П-1000-Ф, а кольцо 2 из стали марок 40Х, ШХ15, закаленной до высокой твердости. Кольцо / снабжают дополнительным, так называемым статическим уплотнением 4. Ширину b поверхности трения колец / принимают при диаметре вала (мм) свыше 20 до 40 —- 3 мм, свыше 40 до 80 — 4 мм и свыше 80 — 5 мм. Ширину поверхности трения колец 2 делают больше величины b на 2...4 мм. Рабочие поверхности уплотнительных колец должны иметь отклонения от плоскостности не более 0,9 мкм, а шероховатость #а<0,16 мкм. Давление на уплотняющей поверхности создается пружиной и должно быть в пределах (6,5...1,5) • Ю4 Па.

100 мкм и более, т.е. в 100 раз и более превышает пробег ионов в материале мишени. Как следствие, в объеме материала в зависимости от расстояния до его поверхности создается целая иерархия фазово-структурных состояний.

делают два-три отверстия. Срок службы манжет от 3000 до 5000 ч. Торцевые уплотнения. При смазывании подшипников жидкой смазкой в последнее время получили распространение уплотнения по торцевым поверхностям (рис. 16.20). Уплотнение состоит из уплотнитель-ных колец 3 (антифрикционный материал), 4 (закаленная сталь) и пружины 1. Кольцо 3 снабжают так называемым статическим уплотнением 2 (резиновое кольцо круглого сечения). Ширину поверхности трения колец 3 принимают в зависимости от диаметра вала, обычно 3...5 мм. Шероховатость поверхности Ra ^0,16 мкм. Давление на уплотняющей поверхности создается пружиной.

показана на рис.. 13-3, Теплоноситель, набегает на фронтовую часть поверхности, растекается на две струи, которые, отрываясь от поверхно* сти, создают вихревое движение в тыльной (кормовой) части трубы. Теплоотдача определяется характером обтекания и сильно изменяется по окружности трубы. Об изменении местного (локального) коэффициента теплоотдачи можно судить по рис. 13-4. С фронтовой стороны теплоноситель плотно обтекает трубу, и в этой части поверхности создается ламинарный пограничный слой, затрудняющий теплоотдачу. В кормовой части трубы благодаря сильному завихрению коэффициент теплоотдачи возрастает: его абсолютная величина зависит от значения критерия Re. Для определения средней по окружности величины коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндра

патками на их вогнутой поверхности создается повышенное давление, на выпуклой — пониженное. Возникает вращающее усилие, которое совершает механическую работу.

антифрикционного материала марок АМС-1, АГ-1500--СО5, 2П-1000-Ф, а кольцо 2 из стали марок 40Х, ШХ15, закаленной до высокой твердости. Кольцо / снабжают дополнительным, так называемым статическим уплотнением 4. Ширину Ъ поверхности трения колец / принимают при диаметре вала (мм) свыше 20 до 40 — 3 мм, свыше 40 до 80 — 4 мм и свыше 80 — 5 мм. Ширину поверхности трения колец 2 делают больше величины b на 2...4 мм. Рабочие поверхности уплотнительных колец должны иметь отклонения от плоскостности не более 0,9 мкм, а шероховатость Ra^.0,16 мкм. Давление на уплотняющей поверхности создается пружиной и должно быть в пределах (0,5...1,5)-104 Па.

Благодаря тому, что поверхностно возбуждаемые пьезопреобразователи возбуждаются сильно неоднородными электрическими полями и при излучении УЗК на их поверхности создается неоднородное распределение акустического давления, преобразователями с кольцевыми компланарными электродами удается создавать узкие слабо-

В срединной части образца трещина не развивается и останавливается сразу же после перегрузки. Этот факт экспериментально был продемонстрирован в работе [23] и подтвержден результатами фрактографических исследований [64]. Возникновение схватывания по скосам от пластической деформации приводит к тому, что новое продвижение трещины у поверхности образца в пределах скосов от пластической деформации реализуется только после того, как в срединной части образца произойдет некоторое продвижение трещины. Схватывание, возникшее при низкоамплитудных вибрациях, не устраняется без дополнительного усилия. Оно возникает в результате страгивания трещины в срединных слоях. У поверхности создается требуемый уровень перенапряжения материала, при котором становится возможным преодоле-

Действие К. н. основано на выщелачивании токсичных веществ морской водой. В слое морской воды, прилегающем к окрашенной К. н. поверхности, создается высокая концентрация токсичных веществ, и личинки морских организмов, попадающие в этот слой, погибают от отравления. Т. о., эффективность К. н. связана не только с абс. содержанием в их составе токсичных веществ, но гл. обр. со скоростью перехода этих веществ с окрашенной поверхности в морскую воду. Однако слишком высокая скорость выщелачивания токсинов может привести к быстрой потере токсичности вследствие обеднения окрашенной поверхности ядовитыми веществами. К. н. делятся на 3 типа: 1) краски на основе пленкообразующих, нерастворимых в морской воде; 2) краски, в состав к-рых входят растворимые в морской воде пленкообразующие; 3) пластмассовые или мастичные краски. Краски 1-го типа готовятся на основе очень прочных и водостойких пленкообразующих, напр. на сополимерах винилхлорида, и содержат до 80% токсичных веществ. Краски 2-го типа содержат основное пленкообразующее вещество (кон-денсац. и полимеризац. смолы, битумы и т. д.), а также канифоль, обладающую определенной растворимостью в морской воде. В красках этого типа содержится примерно 30—50% токсичных веществ. При растворении канифоли в морской воде в пленке покрытия образуются поры, через к-рые непрерывно выщелачиваются токсичные вещества. Краски 3-го типа содержат обычные токсичные вещества и готовятся на основе пленкообразующих, имеющих сравнительно низкие темп-ры плавления (воск, канифоль, битумы и т. п.). Краски этого типа применяются без органич. растворителей. Перед употреблением они нагреваются до темп-ры плавления и в горячем виде наносятся толстым слоем (до неск. мм) на защищаемую поверхность. В качестве токсичных веществ в К. н. применяются в основном соединения меди, ртути и мышьяка. Наиболее распространенный токсин — закись меди, к-рая имеет растворимость в морской воде 5,4 мкг!мл при рН, равном 8,1, что обеспечивает длит, переход токсина в морскую воду в концентрации, смертельной для организмов обра-стателей. Такая растворимость закиси меди

При вращении трубки с частотой порядка 20 об/с на ее поверхности создается кольцевой источник тепла, при котором благодаря термоупругим напряжениям, превышающим предел прочности стеклянной трубки, возникает разделяющая трещина. Напряжение на внутренней поверхности цилиндра G, рассчитанное по формуле

стигнута при параметре шероховатости контролируемой поверхности Ra = = 1,6 мкм. Если параметр шероховатости контролируемой поверхности Rz .== 40 мкм, то при прочих равных условиях могут быть обнаружены дефекты, примерно в 2 раза более грубые, т. е. с раскрытием вдвое большим, при равном отношении глубины к раскрытию или со значительно большей глубиной. Это связано с тем, что на шероховатой поверхности создаются локальные магнитные поля, вызывающие осаждение порошка в виде вуали, на фоне которой тонкие дефекты становятся невидимыми.

Из формулы следует, что при p2рь 1 — pi/p2>0 — остаточные напряжения растяжения.

При обработке точных винтов, имеющих шаг до 6 мм, следует применять пластину с профилем, приведенным на рис. 86, а. Угол профиля пластины должен быть на один класс выше точности угла обрабатываемого профиля; в противном случае она не будет прилегать по контуру профиля. При изготовлении винтов с шагом, превышающим 6 мм, и особенно для менее точных винтов ЭМО ведется пластиной, имеющей профиль, приведенный на рис. 86, б. В данном случае на винтовой поверхности образуется упрочненная полоска, ширина которой зависит от радиуса закругления профиля R. Пластиной такого профиля можно получить высокоупрочненную полосу при сравнительно небольшой силе тока. Если ширина упрочненной полоски на винтовой поверхности оказывается недостаточной, то применяется комплект из двух или нескольких пластин с различным радиусом К. В этом случае на винтовой поверхности создаются две или несколько упрочненных полосок.

Одной из причин, и, очевидно, основной, могут явиться деформации и напряжения, возникающие в затвердевшем сплаве при резкой смене температур. При многократных закалках алюминий испытывает пластическую деформацию [384] и разрушение [88, 198]. Включения второй фазы задерживают перемещение дислокаций, и у межфазной поверхности создаются дислокационные скопления. Эффект включений должен возрастать с увеличением сопротивле-

Магниевые отливки, защитные свойства оксидной пленки которых значительно ниже, чем оксидной пленки алюминиевых сплавов, подвергаются химической очистке, в результате чего на их поверхности создаются хроматные пленки. Вследствие малой продолжительности оксидирования магниевых сплавов получение равномерной хроматной пленки возможно только при условии хорошо подготовленных поверхностей. Поэтому отливки из магниевых сплавов особенно тщательно очищают, обезжиривают и подготавливают по специальной технологии (табл. 26). Порядок выполнения операций по очистке и подготовке поверхности отливок следующий: обезжиривание, промывка в горячей, а затем холодной воде; травление; кипячение в содовом растворе; промывка в теплой воде; обработка в растворе хромового ангидрида; промывка в теплой воде; оксидирование; промывка в холодной, а затем горячей воде; сушка.

На поверхности создаются условия для образования крупных зерен путем слияния групп мелких зерен с малыми разориентировками в одно крупное зерно

Существенное влияние на чувствительность метода оказывает чистота обработки поверхности контролируемого объекта. Высокая чувствительность контроля может быть достигнута при шероховатости контролируемой поверхности Ra = 1,6 мкм. Если шероховатость контролируемой поверхности Rz = 40 мкм, то при прочих равных условиях могут быть обнаружены дефекты, примерно в 2 раза более грубые, т.е. с раскрытием вдвое большим при равном отношении глубины к раскрытию или со значительно большей глубиной. Это связано с тем, что на шероховатой поверхности создаются локальные магнитные поля, вызывающие осаждение порошка в виде вуали, на фоне которой тонкие дефекты становятся невидимыми.

Способность к пассивированию у меди выражена слабо. В атмосферных условиях медь устойчива, на ее поверхности создаются защитные слои типа СиСОз*Си(ОН)2.

По относительному изменению ширин интерференционных линий (см. рис. 61) на рентгенограммах можно ориентировочно оценить знак и уровень остаточных напряжений в шлифованных лопатках. Как известно [4, 80], при шлифовке на поверхности создаются остаточные напряжения растяжения. Уровень их для сталей типа исследованных в данной работе невелик (например, для стали 13Х11Н2В2МФ на глубине 30—60 мкм эти напряжения составляют 30—60 МПа [4]),

Электротермическая обработка колец железнодорожных подшипников. Электротермическая обработка колец подшипников из стали регламентированной прокаливаемости ШХ4 внедрена под руководством К- 3. Шепелявского на ГПЗ-8. При этом способе происходит поверхностная закалка кольца при глубинном нагреве его по всему сечению. Промышленная установка позволяет в течение 2—3 мин нагреть кольцо до 840—860° С (выдержка при этом составляет не менее 45 с), а затем охладить его интенсивным потоком воды, подаваемой между стенкой индуктора и нагретой деталью, что дает возможность закалить всю поверхность на твердость свыше HRC 60, а сердцевину упрочнить до HRC 35—40. Благодаря этой обработке на поверхности создаются напряжения сжатия (50-—70 кгс/мм2), которые способствуют повышению предела выносливости, стойкости против хрупких разрушений и питинга.

Для защиты изделий из черных металлов от коррозии применяют также метод омывки водными или спиртовыми растворами ингибиторов. Так, стальные емкости, шар-баллоны высокого давления и другие изделия омываются ингибированными растворами, подсушиваются горячим воздухом (80 °С), после чего на внутренней поверхности создаются тончайшие пленки ингибитора в кристаллическом виде, которые могут длительно (более 10 лет) защищать изделия без переконсервации. Ввиду летучести соединений нет необходимости в образовании на 'поверхности изделий сплошной пленки.