Поверхности трубопроводов

где v, —криволинейные координаты поверхности. Требуется найти по точкам сопряженную поверхность 5а звена 2 в системе координат, связанной с этим звеном.

Точные аналитические решения интегральных уравнений (§ 17-10) получены лишь применительно к (отдельным) частным задачам [Л. 163]. В общем случае прибегают к различным приближенным методам решения [Л. 1, 163, 178]. К одному из них относится метод последовательных приближений (итераций). Рассмотрим этот метод для произвольной геометрической замкнутой системы серых тел с заданным полем распределения температуры и оптических свойств на ее граничной поверхности. Требуется найти потоки различных видов излучения.

257. Брахистохроны на заданной поверхности. Требуется среди кривых, лежащих на заданной поверхности f(x, у, z) = 0 и соединяющих две точки А и В, найти такую, которая обращает интеграл

При анализе показанных на рис. 19 моделей распространения трещины можно оценить всю сложность определения правой части (11), поскольку дополнительно к необходимости определения эффективной новой образованной поверхности требуется знать Также значения энергий когезии и адгезии. В терминах концепции разрушения внутри критического объема влияние торможения учтено в константах п и t, определение которых будет дано в следующем разделе.

На основании проведенных исследований можно сделать вывод о том, что пенополиуретаны являются в достаточной степени герметичными материалами. Следовательно, марки, стойкие к воздействию коррозионной среды, можно комплексно использовать для теплоизоляции и защиты от коррозии. Предварительное грунтование металлической поверхности требуется как в целях подготовки ее к напылению, так и в качестве дополнительной защиты от коррозии.

Если для поверхности требуется указать одновременно условное обозначение допуска формы или расположения и ее буквенное обозначение, используемое для нормирования другого допуска, то рами с обоими условными обозначениями допускается располагать рядом на соединительной линии (нижнее обозначение)

гибной усталостной прочности из-за выхода растягивающих остаточных напряжений на границе закаленных зон у впадин. В то же время деформация зубьев вследствие симметрии закалки минимальна. При прочих одинаковых условиях для закалки по рабочей поверхности требуется мощность в 1,5—2 раза меньше, чем для закалки по впадине.

Определение базисных размеров не вызывает затруднений, если при обработке поверхности требуется выдержать один размер или несколько независимых друг от друга. В этих случаях действительное значение е приравнивается к допустимому, и полученное уравнение решается относительно допуска по базисному размеру.

При временной консервации консистентными смазками (техническим вазелином, пушечной смазкой ПВК) 1 м? поверхности требуется 2—4 кг смазки (стоимость 7— 14 коп. за 1 кг) и два слоя парафинированной бумаги 0,2 кг (стоимость 10 коп. за 1 кг).

Для консервации 1 м2 поверхности требуется 3 ма ингибированной бумаги (0,2 кг) стоимостью 9—14 коп. и 1,5 ж2 парафинированной бумаги (0,1 кг). Общие затраты 14—19 коп.

Для обезжиривания поверхности изделия расходуется 20— 50 г бензина-растворителя и 15—20 г ветоши на 1 м2 поверхности. Для шлифования шпатлевки расходуется 30 г пемзы на 1 м2 поверхности; На 1 м2 обрабатываемой поверхности требуется: шкурки №36—№60 для очистки металла от ржавчины 200 см2, шкурки № 80—№ 100 для шлифования промежуточных слоев, шпатлевки 150 см2, водостойкой шкурки для окончательного шли-фования шпатлевки и покрывных слоев лакокрасочных материалов 200 см2 [52].

>!s органических покрытий для защиты от коррозии внутренней поверхности трубопроводов и резервуаров наиболее широко иопользу-f'1'ся эпоксидные смолы, а для защити чзружной поверхности - лако-ирасочные и Оитумно-ао^льтовке материалы, последние, особенно ,чля магистральных нефтегазопроводное,' совместно с катодной эаща-

исходных данных для расчета, так как построение модели на основе существующей базы данных положительных результатов не дает. Матрица наблюдений была сформирована после исследования и статистического анализа дефектов. В качестве зависимого параметра принимали число дефектов типа "потеря металла", так как эти дефекты наиболее полно отражают картину коррозии внутренней поверхности трубопроводов. На основе регрессионного уравнения, полученного по данным первого прогона внутритрубного УЗД (рис. 30, кривая УЗД-90), построена модель и дан прогноз дефектности трубопровода на следующий интервал наблюдений (рис. 30, кривая "Модель 1"). Сравнительный анализ результатов прогнозирования и повторной внутритрубной дефектоскопии показал адекватность построенной модели по отношению к изменению числа дефектов (рис. 30, кривые УЗД-95 и "Модель 1"). Дальнейший прогноз до 2000 г. свидетельствовал об увеличении числа дефектов в среднем в два раза (рис. 30, кривая "Модель 2").

таний в различных почвах для ряда низко- и среднелегирован-ных сталей. Наблюдается небольшое различие в скоростях подземной коррозии испытанных материалов, причем скорость коррозии со временем уменьшается. Экспериментальные исследования показали [60], что результаты, полученные при испытании образцов сталей в почве, могут быть использованы для оценки коррозии внешней поверхности трубопроводов.

Принцип построения системы визуализации дефектов показан на рисунке 3.4.35.Для сканирования поверхности трубопроводов используются многоэлементные преобразователи магнитного поля, основанные на применении магнитомодуляционных и гальваномагнитных МЧЭ. Ингроскоп осуществляет цифровую обработку получаемых изображений дефектов и оценку их геометрических параметров (длину, раскрытие и глубину).

• Нормативные нагрузки от отложения пыли - по табл.13.8 и 13.9, при этом нагрузка от пыли на наружной поверхности трубопроводов, расположенных в радиусе 100 м вокруг доменной печи, исчисляется, исходя из утла естественного откоса пыли, равного 35°, но не более 500 Н/м2 (средняя) и только как кратковременная или особая. Для наклонных (более 25°) поверхностей нагрузка принимается по интерполяции, считая, что при угле наклона 45° к горизонту нагрузка от пыли равна нулю.

За основной расчётный параметр принята средняя плотность защитного тока, представляющая собой отношение тока катодной станции к суммарной поверхности трубопроводов, защищаемых данной установкой.

Увеличение числа локальных коррозионных поражений вызывает электрохимическая гетерогенность внутренней поверхности трубопроводов и фазовое расслоение газожидкостного потока по сечению трубы.

Принцип построения системы визуализации дефектов показан на рисунке 3.4.35.Для сканирования поверхности трубопроводов используются многоэлементные преобразователи магнитного поля, основанные на применении магнитомодуляционных и гальваномагнитных МЧЭ. Интроскоп осуществляет цифровую обработку получаемых изображений дефектов и оценку их геометрических параметров (длину, раскрытие и глубину).

""- Коррозия теплопроводов со стороны грунта может быть вызвана электрохимическим взаимодействием металла с увлажненной теплоизоляцией или грунтом и блуждающими токами, стекающими с поверхности трубопроводов в грунте через увлажненную теплоизоляцию. В первом случае коррозия обусловлена воздействием на металл кислорода воздуха, содержащегося во влаге, во втором — анодным растворением металла в местах перетока электронов с металла в грунт и носит локаль» ный характер.

5.Периодическое оголение мокрой поверхности трубопроводов (при спуске воды из систем из-за недостаточного напора) без защиты от коррозии при простаивании оборудования.

Широко используемая на практике катодная (или электродренажная) защита от почвенной коррозии (или электрокоррозии) подземных трубопроводов позволяет подавить электрохимическую гетерогенность внешней поверхности, вызванную неоднородной деформацией трубы или сварными соединениями. Для внутренней поверхности трубопроводов такая возможность отсутствует. Однако электрохимическая поляризация внешней поверхности трубопровода окажет некоторое влияние на внутреннюю поверхность, если транспортируемая среда обладает электропроводностью (водоводы, рассолопроводы, пульпопроводы, трубопроводы промстоков, газоконденсата, сильно обводненной нефти и др.).