Поверхности вращается

термическое сопротивление которой 7? = = 7,75°С-м2/Вт. При расчете принять, что за счет шероховатости оксидной пленки коэффициент теплоотдачи на ее поверхности возрастает в 2,5 раза по сравнению с кипением на чистой поверхности [8]. Ответ

Оптимальными являются профили с развитой гладкой несущей поверхностью, пересеченной маслоудерживающими микроканавками (вид г) или углублениями (вид д), которые обеспечивают питание маслом в периоды недостаточной подачи (пуск), способствуют распределению масла по поверхности и предотвращают схватывание и заедание. Размеры микроуглублений определяются условием достаточной маслоемкости. Суммарную площадь накопительных карманов делают равной 20 — 30% общей поверхности, глубину доводят до 5—10 мкм. Таким образом, номинальная шероховатость поверхности, определенная на основе величин Ra, увеличивается по сравнению с обычно рекомендуемыми значениями (формально до Ra — — 0,63 4- 2,5 мкм), несмотря на то, что несущая способность поверхности возрастает.

С повышением температуры вытекающего перегретого пара и температуры пористого каркаса на паровом участке длина области испарения практически не изменяется (см. рис. 7.3), но вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента. Интересно отметить, что при t3 (5) = 100 °С, когда испарение охладителя завершается на внешней поверхности твэла, имеем k = 1; Ег = 1; / = 0,128; k —I =0,872. Эти величины существенно отличаются от результатов, приведенных на рис. 7.3, экстраполяцией данных в крайнюю левую точку f 3 (6) = 100 °С. Это значит, что после высыхания внешней поверхности при последующем незначительном увеличений объемного тепловыделения происходит резкое сокращение длины зоны испарения вследствие углубления ее с внешней поверхности на значительное расстояние внутрь пористого элемента. При этом температура материала на внешней поверхности возрастает и почти вся выделяемая на высохшем паровом участке теплота, до этого непосредственно поглощавшаяся испаряющимся охладителем, теперь передается теплопроводностью в зону испарения. При дальнейшем повышении объемного тепловыделения и увеличении температуры вытекающего перегретого пара возрастает температура пористой матрицы на паровом участке, но длина зоны испарения практически не изменяется и вся она постепенно перемещается к внутренней поверхности элемента.

Определим критический радиус плоского зародыша (рис. 12.6). При его возникновении на поверхности кристаллита площадь межфазной поверхности возрастает только на величину боковой поверхности зародыша.

На рис. 5, а и б представлена типичная кривая изменения концентрации алюминия, а также никеля, хрома и железа (качественная картина) по глубине алитированного слоя для двух режимов алитирования (температура 960 и 1150° С, время 10 час.). Одновременно приводится микротвердость исследуемой зоны. При уменьшении продолжительности алитирования распределение алюминия, никеля, хрома и железа аналогично приведенному на рис. 5, а и б. Ход концентрационной кривой позволяет выделить несколько зон, которые по своим линейным размерам совпадают с размерами зон, определенными с помощью металлографического анализа. Таким образом, по роду кривых можно определить концентрацию компонентов алитированной стали в любом участке исследуемого слоя. Так, концентрация А1, составляя на внешней поверхности 45—50%, резко падает с глу-ь биной до 5—6%. Из графиков видно, что в процессе алитирования происходит перераспределение легирующих элементов. Концентрация никеля по мере приближения к поверхности возрастает, тогда как хрома и железа — падает. Такое перераспределение элементов можно, по-видимому, объяснить тем, что термодинамически более выгодно образование алюминидов никеля, а не алюминидов хрома и железа. При этом никель как бы «вытягивается» на поверхность алюминием.

3. Вещества, способные создавать на поверхности корродирующего металла защитные оксидные пленки с участием его ионов. Следует различить прямое окисление поверхности металла добавкой, что, по-видимому, наблюдается крайне редко, и торможение анодной реакции со смещением потенциала до значения, при котором возможны разряд молекул воды или ионов гидроксида и адсорбция на металле образующихся атомов кислорода. Хемосорбированные атомы кислорода замедляют процесс коррозии как по каталитическому механизму (блокировка наиболее активных центров), так и по электрохимическому (создание соответствующего добавочного скачка потенциала). Количество кислорода на поверхности возрастает и создает сплошной моноатомный слой, который практически не отличим от поверхностного оксида. Оксид может образовываться и в результате окисления добавкой ионов металла, уже перешедших в раствор, до ионов более высокой валентности (например Fe" до Fein), способных образовывать с гидроксильными ионами менее растворимую защитную пленку. К таким веществам можно отнести большинство неорганических окислителей, потенциал которых выше равновесного потенциала системы Fem/Fen.

кристаллов форма волновой поверхности в композиционных материалах при тех же волокнах и связующем может направленно изменяться варьированием угла армирования, причем при уменьшении степени анизотропии наружной поверхности возрастает степень нерегулярности внутренней поверхности. Это происходит вследствие увеличения степени анизотропии сдвиговой волны (см. рис. 2).

На поверхности деталей не должно быть окалины. Для получе» ния равномерного слоя детали должны иметь низкую шероховатость поверхности (желательно подвергнуть их шлифованию). В процессе борирования параметр шероховатости поверхности возрастает в среднем на 4 мкм. Увеличение размеров после борирования составляет 20% толщины слоя на улучшаемых сталях и 80% на высоколегированных. Явление увеличения размеров при бори-ровании используют для восстановления контрольно-измерительного инструмента.

При воздействии сероводородсодержащих сред помимо коррозионных разрушений происходит наводораживание стали, приводящее в конечном счете к растрескиванию оборудования нефтяных и газовых скважин. Объясняется это тем, ч го гидросульфидные ионы сильно замедляют процесс рекомбинации разрядившихся атомов водорода, поэтому их концентрация на поверхности возрастает и проникновение водорода в металл усиливается. С увеличением концентрации сероводорода скорость проникновения водорода через металл возрастает, и при некоторой концентрации достигается насыщение. На основании этих факторов был сделан вывод, что промотирующее действие H2S носит адсорбционный характер.

до 25 г/л чистота обработки протравленной поверхности возрастает (рис. 4). Участки поверхности, не подвергающиеся травлению, защищают от действия щелочного раствора обычно лакокрасочными

Это выражение показывает, что концентрация ионов, опреде ляющих потенциал электрода, у его поверхности возрастает пропорционально силе тока. Подставляя это значение са в (3.37), находим для анодного перенапряжения, определяющегося замедленностью диффузионного переноса в глубь раствора,

Зубчатое колесо 1, зубья которого расположены на сферической поверхности, вращается вокруг неподвижной оси А, входя в зацепление с точно таким же зубчатым колесом 2, вращающимся вокруг оси В. Оси А и В пересекаются под углом (р, который может быть различным в зависимости от положения пальца b звена 3 в неподвижной круговой направляющей а. Звено 3 скользит во втулке с колеса 2. Контакт зубьев колес и необходимое положение колеса 2 относительно колеса 1 устанавливается рычагом 4, вращающимся вокруг неподвижной оси D, палец е которого скользит в дуговой неподвижной направляющей d. Угол ср можно изменять и во время движения.

Генератор /, являющийся кулачком, имеющим форму эллипса, вращается вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно малой оси эллипса. Между генератором 1 к колесом 2 находятся шарики 4. Передаточное отношение «i2 равно

Генератор механизма выполнен в виде водила 5, в котором заключены шары 4, приводимые в движение круглым цилиндрическим фрикционным колесом 1, вращающимся вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно оси а — а, перпендикулярной к оси b — b, проходящей через центры 0 шаров 4. Передаточное отношение ц6г равно

Генератор / имеет форму кольца а. Круглые цилиндрические ролики 4 расположены под углами в 120° друг к другу и вращаются вокруг осей С кольца а. Генератор 1 вращается вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно осей Ь. Передаточное отношение «13 равно

Генератор 1 выполнен в виде двух конусов а, между которыми находятся шары 4. Оси Ь шаров 4 образуют углы, равные 120°. Генератор 1 вращается вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно осей Ь. Передаточное отношение «la равно

Генератор / имеет форму кольца а. Круглые цилиндрические ролики 4, вращающиеся вокруг осей С кольца а, расположены под углами 120° друг к другу. Генератор / вращается вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внутренней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя в зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно осей Ь. Передаточное отношение «j2 равно

Рис. 5.104. Схема гидротормоза с наклонным диском. В неподвижном корпусе 3 с продольными и поперечными ребрами 4 на внутренней поверхности вращается вал / с закрепленным на нем наклонным диском 2. Пространство корпуса заполняется жидкостью. Тормозной момент, развиваемый вследствие сопротивления

Зубчатое колесо 1, зубья которого расположены на сферической поверхности, вращается вокруг неподвижной оси А, входя в зацепление с точно таким же зубчатым колесом 2, вращающимся вокруг оси В. Оси А и В пересекаются под углом ф, который может быть различным в зависимости от положения пальца Ь звена 3 в неподвижной круговой направляющей а. Звено 3 скользит во втулке с колеса 2. Контакт зубьев колес и необходимое положение колеса 2 относительно колеса / устанавливается рычагом 4, вращающимся вокруг неподвижной оси D, палец е которого скользит в дуговой неподвижной направляющей d. Угол ф можно изменять и во время движения.

Генератор 1, являющийся кулачком, имеющим форму эллипса, вращается вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно малой оси эллипса. Между генератором 1 и колесом 2 находятся шарики 4. Передаточное отношение j12 равно

Генератор механизма выполнен в виде водила 5, в котором заключены шары 4, приводимые в движение круглым цилиндрическим фрикционным колесом 1, вращающимся вокруг неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внешней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя во внутреннее зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно оси а — а, перпендикулярной к оси Ь — Ь, проходящей через центры О шаров 4. Передаточное отношение равно

Генератор / имеет форму кольца а. Круглые цилиндрические ролики 4, вращающиеся вокруг осей С кольца а, расположены под углами 120° друг к другу. Генератор 1 вращается вокруг, неподвижной оси А. Гибкое звено 2, имеющее зубья, расположенные по его внутренней поверхности, вращается вокруг неподвижной оси В, входя в зацепление с зубьями колеса 3, жестко связанного со стойкой. В зацеплении одновременно находится большое число зубьев, расположенных симметрично относительно осей Ъ. Передаточное отношение tl2 равно