Поворотных колосников

парциальные частоты горизонтальных и поворотных колебаний системы. Они получаются из уравнений (7.27) при закреплении одной из координат. Например, чтобы получить юх, нужно положить г> = 0. Тогда собственные частоты связанных горизоиталь-но-поворотных колебаний можно записать в виде

где х = hl/[hz + ^2 (СУС1*)]— величина, характеризующая связность горизонтальных и поворотных колебаний машины.

Из уравнений (7.27) видно, что связность горизонтальных и поворотных колебаний массы можно ликвидировать, положив hz = 0, т. е. сделав механическую систему на рис. 7.16 зеркально симметричной относительно оси х- Так как в этом случае частота й>2 принимает минимально возможное значение (см. формулу (7.28)), виброизоляция при фиксированных жесткостях амортизаторов Сх и Cz улучшается. Симметричность машины и ее амортизации является, таким образом, одним из действенных средств уменьшения связности различных форм движения машинных конструкций. По этой причине амортизаторы с заданными жест-костными параметрами в симметричных схемах машин и их амортизационных подвесок дают больший эффект виброизоляции, чем в аналогичных несимметричных схемах (по поводу симметрии машинных конструкций смотри также § 5 данной главы).

В ряде случаев удобно стремиться к сведению внешних динамических нагрузок к чисто моментным, тогда жесткость поперечного крепления не влияет на передачу динамического момента фундаменту. Уменьшение динамического момента, действующего на фундамент, при этом может достигаться за счет снижения собственных частот поворотных колебаний [13].

Коэффициент 6=1 — Аг^ш2/а играет существенную роль только на высоких частотах, когда скорость поворотных колебаний rmu> становится соизмеримой со скоростью продольных волн

ко второй форме колебаний низкой балки (кривая 3). Если на первой и третьей собственных частотах отношения угла поворота балки к амплитуде перемещения (рис. 26) составляют —9Х ХЮ~3 и +4,3-10~3, то на второй собственной частоте это отношение равно 0,228. Вторая собственная частота приблизительно равна (EF/Jelm)lb/2n. Форма понеречяих колебаний на второй собственной частоте одноузловая (см. рис. 25, кривая 2), а форма поворотных колебаний поперечных сечений узлов не имеет (рис. 26, кривая 2). Кривые 1, 3 на рис. 26 построены для первой и третьей форм колебаний. Полученные расчетные формы колебаний удовлетворяют условию ортогональности:

Возмущение, соответствующее главной координате ср, отсутствует; поэтому поворотных колебаний вокруг оси Оц.тл;и не будет. Вводя аналогичные (VI 1.1 84) и (VI 1.1 83) обозначения

Рис. IX.14. Блок-схема устройства для измерения поворотных колебаний:

варительных усилителей измерительный усилитель фиксирует мгновенную разность поступающих на его вход сигналов. В случае поворотных колебаний (или одновременно поворотных, продольных и поперечных колебала/- ПЙд«3?ния измеРительного усилителя пропорциональны о (smq>)/dt (рис. IX. 15), а при колебаниях с малой амплитудой— ускорению поворотного колебательного движения d\ldtz

Если датчики расположены симметрично относительно центра поворотных колебаний изделия, сдвиг между колебаниями точек поверхности в местах- их установки равен 180°, и расстояние ограничивается по величине только степенью затухания колебаний при распространении волн. При несимметричном расположении датчиков относительно центра поворота расстояние между датчиками должно быть гораздо меньше длин распространяющихся волн с тем, чтобы сдвиг фаз между колебаниями точек установки датчиков, возникающий за счет различия хода волн от центра поворотных колебаний до датчиков, не оказывал бы существенного влияния на результат определения мгновенной разности поступающих с датчиков сигналов, т. е. на правильность замера поворотных колебаний. Величина возможной максимальной относительной погрешности измерений, обусловленной разностью фаз колебаний датчиков, определяется из выражения

После усилителя 3 сигнал анализируется и фиксируется с помощью обычной (упомянутой в гл. I) анализирующей и регистрирующей аппаратуры. Скорость поворотных колебаний может измеряться либо в абсолютных единицах (1/с), либо в децибелах относительно нулевого уровня ф0 = 10" 8 1/с

Полу механическая топка (рис. 3.6,6) снабжена специальными механическими и пневматическими забрасывателями топлива на колосниковую решетку, выполненную из качающихся и поворотных колосников. Для этих топок 4х = 1 %, 4м = 4 ~ 1 % и а,. = 1,3 -г- 1,4. Для сжигания влажных топлив (древесины, торфа) применяются полумеханические шахтные топки с наклонной решеткой (рис. 3.6, в).

Конструкция антрацитовой топки проектируется полумеханического типа, с механизированной верхней подачей топлива на неподвижное колосниковое полотно, составленное для облегчения спуска шлака из поворотных колосников.

К классу полумеханизированных топочных устройств относятся шахтные топки, скоростные топки системы Померанцева и топки с пневмомеханическими забрасывателями системы ЦКТИ и решеткой из поворотных колосников.

колосников идущим снизу на горение воздухом их следует, так конструировать, чтобы поверхность, на которой лежит топливо и где воспринимается тепло, была в 7— 10 -раз меньше, чем поверхность удлиненного вертикального ребра колосника. Взаимное расположение и форма колосников должны обеспечивать снижение провала до минимума [Л. 3]. Если колосники все же перегреваются, их .можно охлаждать подачей снизу хорошо распыленной воды с помощью форсунки, изготовленной из цветного металла с выходным отверстием '2—3 мм и зави-хряющей шайбой. Давление воды не менее 0,2 Мн/м2. Во избежание засорений вода, подаваемая на форсунку, должна быть очищенной. Применение поворотных колосников для антрацитов и качающихся для бурых и каменных углей позволяет сократить число полных чисток колосниковых решеток в 6—8 раз и снизить потери от механического недожога до 3—4% даже при сжигании многозольных углей.

с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой из поворотных колосников — ПМЗ-РПК;

Ручные топки характеризуются тем, что топливо забрасывается на решетку вручную и в дальнейшем по ней не перемещается, а лишь перемешивается (шуруется) обычно также вручную или с помощью поворотных колосников.

Очистка решеток от шлака, являющаяся тяжелой физической работой, особенно затрудняется в случаях заеданий ручных приводов поворотных колосников (малых зазоров между ними, деформации рычагов, тяг и пр.).

Неподвижная решетка в топках с ротационными забрасывателями имеет, как правило, поворотные колосники по всей активной площади. Расположение рядов колосников поперечное. Для возможности проведения чисток решетки от шлака без снижения паросъема с котла она разделяется по ширине на отдельные секции в соответствии с числом забрасывателей. Под каждую секцию делаются самостоятельные подводы воздуха. Привод поворотных колосников осуществляется с фронта топки через систему рычагов вручную или при помощи паровых цилиндров. С целью облегчения провала шлака колосники разбиваются по длине секции на две группы (переднюю и заднюю).

6-1. Топки с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой из поворотных колосников

Рис. 6-1. Топка с пневмомеханическими забрасывателями и решеткой из поворотных колосников типа ПМЗ-РПК.

1 Описывается последняя конструкция решетки в исполнении Кусинского машиностроительного завода. Первоначально имелись еще другие типы поворотных колосников.