Применении металлических

нагреве кромки полосы (рис. 26). Однако они сохраняются и при сварке встык двух полос разной ширины линейным источником тепла (рис. 27). Больше того, установленная зависимость может быть использована для определения деформаций любых сечений при любом расположении валика и при применении материалов с физическими свойствами, отличающимися от стали. Эти изменения свойств следует учитывать. Если бы при сварке источник тепла был линейным, то укорочения привели бы к деформациям в плоскости. Однако при сварке стыковых соединений зоны разогрева верхней и нижней части соединения различны и со стороны действия источника тепла зона больше. Это приводит к тому, что объем пластических деформаций сжатия в верхней части

Экспериментальная оценка скорости изменения выходных параметров, как это было сказано выше, — наиболее достоверный в настоящее время путь для расчета надежности сложных систем. Однако это исследование должно сопровождаться теоретическим анализом основных зависимостей аналогично рассмотренной выше методике. В этом случае можно получить данные не только об изучаемом конкретном экземпляре изделия, но и сделать выводы о работоспособности рассматриваемых систем. Учитывая малую скорость протекания процессов изнашивания, испытание целесообразно дополнять математическим моделированием процесса, которое позволит оценить работоспособность изделия при различных условиях и режимах эксплуатации, а также проверить его работоспособность при применении материалов различной износостойкости.

Ручные способы нанесения лакокрасочных материалов — кистью, ручными валиками, тампонами, а также с использованием аэрозольных баллонов — применяют при небольших объемах окрасочных работ, преимущественно в быту. В ряде отраслей машиностроения также применяют ручные способы окрашивания — при применении материалов, содержащих высокотоксичные компоненты, например свинцового сурика, соединений меди и др.

При применении материалов с более высокими механическими свойствами допускается увеличение значения крутящего момента до пределов, устанавливаемых расчетным путем.

Метод еще более удобен при применении материалов с очень низким модулем упругости, например уретановых каучуков. Наибольшие допустимые деформации для них составляют примерно 0,10, что позволяет получить в поперечном направлении пластины относительные изменения толщины порядка 0,04. Для измерения таких деформаций годятся обычные технические компараторы с чувствительностью порядка 2,5-10~3 мм. Нужно только прибор

Современные методы расчета деталей машин на прочность позволяют в ряде случаев определить не только несущую способность деталей, но и оценить, как показано выше, срок их старения и надежность. Обеспечение прочности и надежности машин особенно важно при применении материалов с повышен-

в) изменения передаточной функции Wti (p) (см. рис. 3, а) по возмущающему воздействию самого исследуемого звена или системы (например, при применении материалов с малым коэффициентом линейного расширения, проектировании конструкций направляющих шпиндельной бабки, гильзы шпинделя [4] с учетом влияния тепловых деформаций, создании симметричных относительно главных осевых плоскостей станка воздушных потоков [2], [8];

Современное машиностроение широко использует также самые разнообразные неметаллические материалы — пластические массы, резину, стекло, кожу, ткани, краски и т. д. Справочные сведения по этим материалам, обычно рассеянные во множестве зачастую вовсе неопубликованных ведомственных источников, отчётов лабораторий, содержащиеся в различных стандартах и нормалях, собраны и систематизированы в настоящем томе. Они должны помочь машиностроителям в обоснованном выборе и рациональном применении материалов.

На рис. 3.46 показаны зависимости относительного температурного изменения зазора бу- от ап материала рабочего слоя ТПС при изменении его толщины от 0,2 до 2,2 мм и рабочих диаметрах подшипника 40 и 80 мм. Этими графиками целесообразно пользоваться при применении материалов, ап которых отличаются от ап СФД и АТМ-2.

В настоящее время не установлены единые нормы допустимых значений длительной пластичности для котельных сталей. Но при оценке служебных свойств новых марок жаропрочных сталей для котлов и паропроводов и в особенности при выборе оптимальных режимов термической обработки характеристикам длительной пластичности стали должно уделяться первоочередное внимание. В ряде случаев решение, обеспечивающее получение повышенной пластичности за счет некоторого снижения длительной прочности, является более выгодным для обеспечения надежности. При применении материалов с пониженными значениями длительной пластичности это должно учитываться в конструкции (исключение концентраторов напряжений, дополнительных из-гибных и циклических напряжений); кроме того, должны быть ужесточены требования к качеству изготовления (допуски на овальность гибов, радиусы переходов и т. п.).

*' Значения номинального вращающего момента Т указаны для муфт из сталей марки 40 или 35Л, для муфт, изготовляемых из чугуна марки СЧ 20, значения Т вдвое меньше указанных в таблице. При применении материалов с более высокими механическими свойствами допускается увеличение значения Г до пределов, устанавливаемых расчетным методом.

Металл шва в общем случае при сварке плавящимся электродом или применении металлических присадок (проволоки, порошка и т. п.) образуется в результате перемешивания в ванне основного и .электродного (присадочного) металла. Доля основного металла (ij>0) в шве зависит от вида соединения (с разделкой, без разделки), вида и режима сварки и может быть определена по отношению площади, занятой основным металлом в поперечном сечении шва, ко всей его площади (рис. 17) Рис. 17. Поперечное сечение шва:

Толкатели изготовляют из чугуна и стали тех же марок, которые употребляются для изготовления кулачков. Так как изношенный толкатель легче заменить, чем кулачок, то -твердость элементов толкателя и, в частности, роликов делают меньше твердости рабочих поверхностей кулачков. Иногда для работы в паре с кулачками из закаленной шлифованной стали ролики делают из пластических масс (полиамидных смол). Вибрации и шум при этом снижаются, однако передаваемые нагрузки меньше, чем при применении металлических роликов. Для нормальной работы кулачкового механизма необходимо обеспечивать постоянный контакт

Материал формы. Скорость охлаждения, влияющая на свойства отливок, зависит в значительной степени от материала формы. Наибольшая скорость охлаждения может быть достигнута при применении металлических форм вместо песчаных. При использовании неметаллических форм скорость охлаждения увеличивается с применением формовочных материалов, обладающих повышенной температуропроводностью, как, например, магнезита [19, 20]. Избыточная проницаемость песчано-гли-нистых форм (свыше 20) может вызвать отбел у отливок толщиной до 5—8мм [211. Увели- . чение проницаемости, а также применение сырых форм вместо сухих влияют на механические свойства отливки [22 тем меньше, чем толще её стенки 23: при толщине стенок, превышающей 20 мм, это явление становится мало заметным. При заливке в крупнозернистый песок механические свойства образцов могут снизиться на величину до 10"/0 из-за уменьшения гладкости поверхности отливки и частичного угара элементов с поверхности [24]. При применении сырых и слабо уплотнённых форм распор отливки увеличивается [25].

Для ограничения эластичности резины в определённых направлениях или для повышения прочности изделий с сохранением их гибкости производится армирование резины текстильными или металлическими элементами. Для армироэания применяются тканевые прокладки и оплётки, металлическая сетка, плетёнка и спирали, вводимые в толщу стенки резинового изделия или покрывающие его снаружи. В обычных расчётах резино-текстильных конструкций исходят из прочностных свойств армирующих элементов, считая, что вся нагрузка воспринимается ими. При применении металлических элементов вся нагрузка переносится на последние, а текстилю и резине оставляют лишь роль заполнителя конструкции. В более точных расчётах делают поправку на неоднородность напряжения в текстильных прокладках в зависимости от их числа и толщины.

Методика отбора проб для химического анализа металла, наплавленного электродуговым способом при применении металлических

В области литья повышение качества заготовок и сокращение трудоемкости их контроля может быть обеспечено: разработкой и внедрением прогрессивных технологических процессов, основанных на преимущественном применении металлических форм и холоднотвердеющих смесей; повышением температуры расплава и принудительного (в том числе электромагнитного) заполнения форм расплавом; широким применением вакуумной техники, электрошлаковой технологии, направленного затвердевания расплава.

13. А. П. С е м е н о в. О применении металлических капсул в лабораторной практике.

1. А. П. С е м е н о в. О применении металлических капсул в лабораторной практике.

2. Конструкционные материалы должны обладать хорошей совместимостью — свойством существовать в контакте без химических или других взаимодействий друг с другом. Это особенно важно при применении металлических теплоносителей. К таким устойчивым металлам при жидких металлических теплоносителях относятся ниобий, тантал, титан, ванадий, цирконий и бериллий.

широком применении металлических форм, особенности конструкции и эксплуатации которых также определяют тип отливок и род сплавов.

Применение металлических уплотнений повышает требования к точности обработки. В отличие от мягких уплотнителей, которые входят во все неровности на уплотняемых поверхностях, обусловленные механической обработкой, в металлических контактных уплотнениях, уплотнитель-ный элемент, поджимаясь к поверхности сопряженной детали, упруго .деформирует неровности сопрягаемых поверхностей, уменьшая величину возможных зазоров. В том случае, если этот зазор станет меньше величины, при которой силы молекулярного взаимодействия и поверхностного натяжения способны противодействовать выдавливанию (продавливанию) жидкости, уплотнение будет герметичным. Высота микронеровностей контактных поверхностей при применении металлических колец должна быть не более 0,6 мк, точность обработки деталей плунжерных пар при этих уплотнениях обычно выбирается равной 0,8 мк на 1 см диаметра плунжера.

Х96 мм при швах толщиной в 6 мм) Примечание. Величины k приведены для деревянных переплетов. При применении металлических и железобетонных переплетов ука-