Применимость уравнения

Выбранная схема защиты футеровкой (табл. 31) должна быть проверена расчетом на прочность — по несущей способности (прочности и устойчивости) — для всех конструкций, а также по образованию трещин — для конструкций, в которых образование трещин не допускается или их раскрытие ограничивается. При наличии органического подслоя под футеровкой необходимо проверить соответствие температуры на границе броня — подслой температурному пределу его использования. В сложных комбинированных футеровках аппаратов, работающих в условиях большого перепада температур, расчетом необходимо проверить напряжения, возникающие между каждым слоем футеровки, а также на границе футеровка — броня, и в металле, в силу различия коэффициентов линейного расширения примененных материалов. Выбор окончательного варианта защиты производится по минимуму приведенных затрат.

Качество выполненных ремонтных работ на объектах котлонадзора с применением сварки, а также качество примененных материалов, полуфабрикатов, ремонтных деталей и элементов должно быть подтверждено соответствующими документами. Документы, подтверждающие качество ремонта, оформляет организация, проводившая ремонт. На сварочные работы, выполненные при ремонте котлоагрегатов, оформляют следующую техническую документацию1:

ж) рациональное конструктивное оформление элементов машины, позволяющее применять при ремонте высокопроизводительные и технически совершенные восстановительные технологические процессы. В практике эксплуатации и ремонта машин используется много способов восстановления работоспособного состояния конструктивных элементов, рациональная область применения которых наряду с факторами организационно-технического характера определяется в значительной мере их конструктивными особенностями. К этим особенностям, например, могут быть отнесены: доступность для проведения восстановительных работ; вид примененных материалов; состояние поверхностных слоев деталей; допустимость местного нагрева конструкции деталей и сборочных единиц и т. д.

4. Сопоставление воздействия разных подшипниковых материалов на поверхность цапф разной твердости и чистоты отделки привело к заключению, что наиболее выгодной шероховатостью после финишной обработки должна быть та, которая обеспечит скорейшую приработку цапфы при данных условиях работы подшипника; в зависимости от этих условий и от примененных материалов цапфы и подшипника могут быть различные наиболее выгодные финишные обра<-ботки.

5. При примененных в- данном исследовании условиях трения и сочетаниях материалов наиболее выгодными оказались: для всех трех баббитов — отделка цапфы методом суперфиниша как в случае цапф нормальной твердости, так и особенно при цапфах высокой твердости; для свинцовистой бронзы — полировка цапфы (цапфы нормальной твердости); для алюминиевого сплава АЖ-6.5 — суперфиниш цапфы (цапфы только высокой твердости).

Общее число ходов до поломки зависит также от средней величины рабочего давления и используемой величины допускаемого хода в предположении, что температура и окружающие условия являются допустимыми для примененных материалов (тканей, резин). В тех случаях, когда от диафрагм требуется значительный срок службы, материал должен быть изготовлен таким образом, чтобы обеспечивалась возможность свободного удлинения диафрагмы по окружности. Если диафрагма обладает недостаточной свободой такого удлинения, то при работе неизбежно произойдет опасное возрастание напряжений.

Расходы при эксплуатации турбины слагаются из расходов на топливо, отчислений на амортизацию первоначальных затрат •{на оборудование, строительство здания, монтаж, материалы);, расходов на обслуживание и ремонт; убытков от простоев и аварий. На эти основные статьи расходов при эксплуатации турбины влияет ее конструкция, качество примененных материалов, качество изготовления и монтажа, технический уровень эксплуатации.

Длительность работы зажигательного пояса зависит не только от примененных материалов, но и от условий его эксплуатации. Если в топочных газах содержится свободный кислород, то при высокой температуре карборунд может окисляться с изменением структуры и снижением огнеупорности. Так, огнеупорность карборундовой массы снижается в окислительной среде при связке из жидкого стёкла от 1500 до 1300°С, а при одном из видов алюмофосфатной связки — от 1500 до 950°С [16]. Долговечность карборундового зажигательного пояса можно несколько1 увеличить путем ограничения избытка воздуха в топке.

Качество теплоизоляции связано не только с предельными нормами теплопо-терь, но и с расходом и стоимостью примененных материалов. Фактические теплопотери могут отличаться от проектных вследствие низкого качества исполнения теплоизоляционных работ и сложности учета фактических условий внешней теплоотдачи. Кроме того, в процессе эксплуатации ТИ изменяет свои свойства, как правило, в сторону снижения термического сопротивления, в результате чего возрастают как теплопотери, так и температура на поверхности установок. Прежде всего, это относится к ТИ оборудования и паропроводов высокого давления и темпе-

Необходимо также установить длительность воздействия на каждой из выбранных частот — назначить продолжительность испытаний или число периодов колебаний. Их устанавливают по-разному. При испытаниях на вибропрочность руковод-ств5'ются яротеосгными характеристиками примененных материалов, а при испытаниях на виброустойчивость учитывают предельно допустимые нормы воздействия на компоненты испытуемого объекта [3, 7, 8, 9, 121.

4. Механика разрушения в основном имеет дело с трещинами. Присутствие трещин в сварных соединениях большинством норм запрещено, а с точки зрения специалистов, как правило, является признаком недостатков технологии сварки, примененных материалов, нарушениями в технологии производства и т.п. По этой причине критерии механики разрушения используют в сварных конструкциях главным образом как средство оценки свойств металла и значительно реже — для расчетных оценок опасности имеющихся трещин или трещин, которые почему-либо окажутся не обнаруженными. С-другой стороны, непровары в сварных швах встречаются относительно часто,

Уравнения (6-8) и (6-9) широко используются в расчетной практике. Они справедливы только для сравнительно простых процессов. В более общем случае применяют уравнения (6-6) и (6-7). Заметим, что применимость уравнения (6-8) и (6-9) не ограничивается требованием постоянства поперечного сечения. Уравнение (6-8) справедливо и для турбулентного течения.

Величина X = lg ( — 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное ( — va lg 0), и среднее квадратическое отклонение S (Up — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3 — б и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-нов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8 — 10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений a_ig от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода «лестницы», «пробит»-метода или построение полной Р — a — ^-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение 8 не превышает 4 % с вероятностью 95 % .

опытных данных в координатах Iga, Igp [Л. 11]. Применимость уравнения (3-24) для описания температурной зависимости поверхностного натяжения МИПД установлена в работе [Л. 137].

Цейнером предложены приближённые уравнения: при перегретом паре pp''3=const ; уравнение применимо для процесса, полностью идущего в области перегрева; если расширение, начавшееся в области перегрева, переходит в область насыщения, то применимость уравнения /»»l>3=const ограничивается моментом, когда пар, расширясь, достигнет верхней пограничной кривой, для которой можно принять уравнение pv~1, где р [кг/см2], v [ма/кг]. Дальнейшее расширение, начинающееся от состояния сухого пара, по Цейнеру, подчиняется

Применимость уравнения (15) ограничена теми сечениями, где поток удовлетворяет условиям плавной изменяемости (кривизна траекторий и углы расхождения между ними весьма малы; живое сечение практически плоское). В промежутке между этими сечениями плавная изменяемость потока может отсутствовать. При турбулентном режиме движения, который ' характеризуется пульсациями местных скоростей, оперируют осредненными во времени параметрами потока (осреднеиные местные скорости и др.).

сил давления и удельную кинетическую энергию потока. Потерянный напор hn — уменьшение удельной энергии потока (ее необратимый переход в тепло) на участке между выбранными сечениями, выраженное в метрах столба жидкости. Применимость уравнения (15) ограничена теми сечениями, где поток удовлетворяет условиям плавной изменяемости (кривизна траекторий и углы расхождения между ними весьма малы; живое сечение практически плоское и распределение давления в нем весьма близко к гидростатическому). В промежутке между этими сечениями плавная изменяемость потока может отсутствовать. При турбулентном режиме движения, который характеризуется пульсациями местных скоростей, оперируют осреднен-ными во времени параметрами потока (осредненные местные скорости и др.).

представляется возможным проверить применимость уравнения (48). Фиг. 4 показывает, что точки, относящиеся к скоростям ниже {/) = 0,7 м/сек, располагаются ниже осредненной линии. Вероятно, это связано с частичным недогревом жидкости в местах, где расчетное равновесное паросодержание составляет 0,001 — 0,003. Эти значения наблюдаются при недогреве на входе около 0,5° на расстоянии примерно 100 мм от входа. При любом недогре-

Число Рейнольдса в уравнении (16) определяется выражением Gd/\i. На фиг. 17 сопоставляются экспериментальные значения h с теоретическими значениями, вычисленными по уравнению (14). Следует отметить, что в настоящей работе число Прандтля сохраняло постоянное значение. Таким образом, применимость уравнения (16) при других условиях предстоит проверить в последующих исследованиях.

Уравнение (2.15), называемое уравнением Рогинского-Зельдовича, наиболее хорошо описывает немногочисленные экспериментальные данные по кинетике адсорбции ингибиторов на твердых металлах. Так, например, кинетика адсорб-j ции аллилфенилтиомочевииы и тетрабутиламмоний йодида на а-кобальте из 0,5М H2SO4, подчиняется уравнению (2.15). Для некоторых продуктов конденса-j ции альдегидов с аминами (тримеры метилен-р-толуидина, метилен-р-анизидииа метилен-р-хлоранилина) при адсорбции их на стали из 7М НС1 также установ лена применимость уравнения Рогинского-Зельдовича [48, с. 56].

Применимость уравнения (4) для описания формоизменения проволочных образцов проверялась на нескольких металлах и сплавах. Вычисленные значения Q оказались близкими к значениям энергии активации образования вакансий. И. Я. Дехтяр и др. предположили, что механизм роста состоит в закалке равновесных при верхней темпера-

Такой подход называют теорией Робинсона. Применимость уравнения (5.6) была предметом обсуждения на симпозиуме ASTM — ASME; подробно этот вопрос рассмотрен в работе [10]. Следует указать, что для различных материалов получаются разные результаты. Ниже некоторой предельной температуры величины, рассчитанные по уравнению (5.6), довольно хорошо согласуются с экспериментальными значениями. В противоположность этому при температурах выше некоторой предельной указанное уравнение приводит к большей долговечности, чем экспериментально определенная (следовательно, расчетные величины находятся в опасной области). На рис. 5.9 сравнивают рассчитанные по уравнению (5.6) и экспериментально определенные значения времени до разрушения четырех жаропрочных сплавов при ползучести при циклически изменяющейся температуре. Особые циклы, данные для которых также приведены на этом рисунке, — это импульсное изменение температуры от 816 до 982 °С. В не-