Применить описанный

Известно, что если интеграл по замкнутому контуру равен нулю, то подынтегральная величина является полным дифференциалом, что и определяет неизменность ее численного значения независимо от пути, по которому подынтегральная величина приходит к первоначальному значению. Между тем величины q и / являются функциями не состояния, а процессами характер последнего всецело определяет их численные значения. Из рис. 2-2 можно убедиться в том, что в различных процессах изменения состояния рабочего тела затрачивается различная работа, определяемая величиной площади, расположенной под кривой соответствующего процесса; соответственно рабочему телу сообщается или отводится от него различное количество тепла. В связи с этим величины q и / (или dq и dl) представляют собой количества тепла или работы, затраченные или полученные соответственно в конечном или элементарном процессе изменения состояния рабочего тела. Сообразно рассмотренным выше свойствам величины q и / не являются параметрами состояния рабочего тела и не имеют полных дифференциалов. По отношению к ним не применимо уравнение вида(2-11).

Для средней толщины пленок применимо уравнение (16).

Имеются такие ситуации, для которых хотя и не применимо-уравнение (128), все же можно найти границы нестационарных и комплексных характеристик. В частности, Шепери [87], используя квазиупругий метод, показал, что

В тех случаях, в которых /с «С Lv и /с <С 1Р, применимо уравнение (53) и е* можно отождествить с эффективной постоянной материала. Единственное дополнительное условие, которое нам потребовалось, заключается в том, что Мц(х. — х')-*0 на расстояниях порядка /с. Поскольку Мц зависит от суммы корреляционных функций всех порядков, нельзя доказать, что это условие выполняется, но такое предположение можно считать разумным, потребовав, чтобы функции R'ne на расстояниях порядка /с были близки к постоянным1). В следующем разделе

Для задач плоской и антиплоской деформации однородной изотропной среды понятия скорости высвобождения энергии деформирования и коэффициента интенсивности напряжения можно считать эквивалентными. В уравнениях (6.2) — (6.4) функциональные формы уравнений от г, 6 не изменяются от задачи к задаче, пока остается неизменным вид нагружения, а меняется только форма К- Например, к задачам, показанным на рис. 6.3, применимо уравнение (6.2), однако значения Ki для каждого случая свои.

а для определения амплитуды /%< будет применимо уравнение, которое получится подстановкой значений Ml (t) и ф; в уравнение (6.08), т. е.

Часто встречаются валы, у которых два маховика расположены на одном конце (фиг. 112,6). Для таких валов применимо уравнение

При этих параметрах перегретый пар согласно кривым рис. 13 имеет отношение Rn n//?n>0,995, что подтверждает возможность рассматривать его как идеальный газ и применить для определения коэффициента теплоотдачи от перегретого пара к стенке данные для определения коэффициента теплоотдачи от воздуха к стенке при смывании им пучка трубок снаружи. Такие данные получены В. М. Антуфьевым и Г. С. Белецким. Для случая разбивки трубок по треугольнику (о разбивке трубок см. ниже) применимо уравнение, имеющее в критериальной форме вид

К закрытому варианту применимо уравнение (8-10). Для открытых роторов часть горячего воздуха теряется через периферийное уплотнение и соотношение (8-10) неприменимо. Все перечисленные выше потоки наблюдаются только у верхней и нижней поверхностей ротора. В пределах набивки даже при разрушении листов присо-сы и перетоки отсутствуют.

И. Г. Шекриладзе и Г. И. Жоржолиани [4-32] рассчитывали теплоотдачу поперечно омываемого горизонтального цилиндра, разбивая поверхность на большое число граней, к каждой из которых применимо уравнение для коэффициента теплоотдачи, полученное для случая конденсации на наклонной поверхности [4-39]. Скорость пара на внешней границе пограничного слоя пара бралась как

Характерной особенностью теплоносителей рассматриваемой группы является то, что они, кроме ртути, применяются при температурах значительно ниже температуры насыщения при атмосферном давлении. В этом случае к газообразной фазе с достаточным приближением применимо уравнение состояния -идеального газа

С возрастанием v величина члена Л, быстро уменьшается. На основе вычисленных значений av можно выразить прогиб у, что и является решением задачи. Следует иметь в виду, что описанный метод не ограничивается только применением собственных функций; он пригоден и при применении других ортогональных функций, которые удовлетворяют заданным граничным условиям. Его можно рассматривать как метод, дающий лишь приближенные результаты, поскольку для выражения прогибов применяются функции, удовлетворяющие граничным условиям, но не удовлетворяющие дифференциальному уравнению движения. При вычислении второй производной функции лучше всего применить описанный выше способ Рейснера. В заключение следует вкратце упомянуть о расчете колебаний при помощи преобразования Лапласа. Хотя этот метод удобен прежде всего для расчета переходных явлений, сопровождающих удары и резкое изменение нагрузки стержня, его можно также применить и для расчета вынужденных колебаний или даже свободных колебаний, которые возникают в результате отсутствия условия равновесия в начале наблюдения определенного явления (например, в результате внезапного распрямления согнутого стержня и т. п.).

Время для подогрева присадочного материала может быть сокращено, если применить описанный ранее дополнительный подогрев в специальном патроне.

вала с коробкой подач. Такая система позволяет применить описанный выше привод быстрых ходов с передачей вращения от отдельного электродвигателя через ременную передачу ходовому валу. Наиболее совершенна схема е с соленоидом для выключения рабочей подачи, ^которая позволяет получить цикл быстро вперед — рабочая подача — быстро назад — стоп. Кроме механизма управления автоматическим циклом движений продольного суппорта, автоматизированный токарный станок должен иметь механизм отвода резца от обработанной поверхности (см. выше).

Пусть нужно испытать 10 самолетных радиолокационных станций, чтобы определить, являются ли они однородными с точки зрения надежности. Хотя опыт показывает, что время наработки станций на отказ распределено экспоненциально, можно ожидать, что распределения наработки каждой из станций не обязательно будут иметь одинаковые средние значения. Нужно применить описанный в разд. 3.2а метод для проверки однородности партии из 10 изделий. Если удастся достаточно хорошо обосновать, что наработка станций на отказ распределена экспоненциально, следует воспользоваться описанным ниже планом испытаний, чтобы решить, следует ли принять или забраковать партию. Выбранный план испытаний требует, чтобы каждое из 10 изделий подверглось испытанию в течение 65 час, так что всего накопилось бы 650 час испытаний. При возникновении неисправностей производится ремонт, и изделия непосредственно после него вновь подвергаются испытанию. Если за время испытаний наблюдается более 30 отказов, вся партия бракуется. В случае 30 или меньшего числа отказов партия принимается. Если нельзя сгруппировать 10 изделий в одну партию, то образуются меньшие партии, которые испытываются в течение 650 час, чтобы удовлетворить требованиям к испытаниям.

Для консистентных смазок представлялось удобным применить описанный ниже метод, связанный с выдавливанием смазки из трубки. Д. М. Толстой разработал теоретическую часть этого метода, изложенную в отдельной статье [9].

Данный способ может быть упрощен, если применить описанный выше метод компенсирующих грузов. Для этого в собранном роторе на каждом диске наносятся четыре взаимно перпендикулярные риски. По двум рискам, расположенным под углом 90°, устанавливают индикаторы на показание 0. Ротор поворачивают на 180° и производят запись показаний индикаторов. Затем ротор разбирают, колеса устанавливают на балансировочную оправу и вновь в той же последовательности измеряют биения колес.

Применительно к схемам тепломеров с повторителем электрических сигналов при значительных изменениях параметров измеряемого теплоносителя можно применить описанный ниже способ введения составляющей

Для определения с можно с удобством применить описанный в гл. XVII микрокалориметр — цилиндрический или шаровой; но даже и в этом часто нет необходимости: при подходящем выборе параметров, характеризующих прибор, можно с оценить приближенно, исходя из табличных данных: это не отразится существенно на точности определения А.

Обратим внимание также на то обстоятельство, что и температурное поле лопатки, и температурные напряжения в ней получены на одной и той же модели, причем модель выполнена наиболее простым способом — из электропроводной бумаги, что позволяет применить описанный метод и для других тел с любой, даже очень сложной конфигурацией поперечного сечения.

В системе уран—тантал нельзя было применить описанный метод, так как танталовый тигель быстро разъедается ураном. Поэтому уран расплавляли в бериллиевом тигле при температурах до 1800°, танталовый пруток помещали в расплавленный уран и удаляли, прежде чем уран начинал затвердевать. Выше 1800° происходила реакция между тиглем и ураном, поэтому дальше проводить опыт было невозможно; однако поместив танталовый тигель внутри вольфрамового, удалось произвести измерения при 2000°.

В системе уран—тантал нельзя было применить описанный метод, так как танталовый тигель быстро разъедается ураном. Поэтому уран расплавляли в бериллиевом тигле при температурах до 1800°, танталовый пруток помещали в расплавленный уран и удаляли, прежде чем уран начинал затвердевать. Выше 1800° происходила реакция между тиглем и ураном, поэтому дальше проводить опыт было невозможно; однако поместив танталовый тигель внутри вольфрамового, удалось произвести измерения при 2000°.

Время для подогрева присадочного материала может быть сокращено, если применить описанный ранее дополнительный подогрев в специальном патроне.