Принятого технологического

Изобразим продольную ось защемленной одним концом балки (рис. 2.87). Под действием нагрузки F, перпендикулярной оси балки и расположенной в главной плоскости, ось, оставаясь в этой плоскости, изгибается и принимает вид отрезка кривой. Рассматривая изогнутую ось балки (рис. 2.87), исходя из принятого допущения о незначительности перемещений точек тела при упругих деформациях (см. § 2.3), видим следующее.

Методы численного решения уравнений нулевого и последующих приближений изложены в гл. 2. Во многих прикладных задачах, а также в учебных курсах, 1как правило, ограничиваются исследованием системы уравнений (1.107) — (1.111), соответствующей нулевому приближению без оценки справедливости принятого допущения о малости перемещений осевой линия стержня и углов поворота связанных осей и малости компонент векторов Q(i) и м^>. Система уравнений (1.158) — (1.161) [или в координатной форме записи (1.168) — (1.172)] позволяет оценить погрешность решения в зависимости от принятой точности, если ограничиться только уравнениями нулевого приближения. Например, если определены компоненты векторов Q/()), M/(1), u/(1), Ф/(1) и Дх/1', то можно определить максимальные (по модулю) на интервале интегрирования О^е^е^ отклонения

величиной в определенном интервале чисел Re. Статистические исследования показывают, что среднеквадратические значения коэффициента ск в интервале 0,5- 106
По мере совершенствования методики термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний деформации рассчитывались в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [16, 186, 196, 257]. Проведение тщательного термо-метрирования в статическом и динамическом режимах позволило, выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [138, 191, 192]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температурных полей, оказываются отличающимися в 1,5—2 раза от деформаций, рассчитанных по методике [16, 186„ 196, 257].

С целью проверки справедливости принятого допущения относительно В (п)/А (п) — 1 и соответственно условия (25) в работах [39, 40] путем моделирования на ЭВМ нормального случайного процесса методом Монте-Карло было определено число измерений п по формулам (22) и (25).

Все рассмотренные Критерии прочности приведены в табл. 2.7. Анализ данной таблицы показывает, что уравнения равно-опасных напряженных состояний можно привести к виду удобному для использования их при неразрушающем контроле прочности. Кроме того, имеется определенный класс анизотропных материалов, для которых с учетом принятого допущения о равенстве характеристик прочности при сжатии и растяжении в направлении осей упругой симметрии справедливы приведенные критерии. К числу их, по-видимому, можно отнести стеклопластики на основе продольно-поперечной укладки ориентированного стеклонаполнителя. Некоторые критерии (2.8), (2.13), (2.14) после преобразования имеют одинаковые выражения. Единственный из перечисленных критериев (2.9) учитывает упругие свойства материала, однако после преобразований видно, что для равнопрочной структуры необходимость определения упругих характеристик отпадает, так как vx — vu и k -— 1. Следует отметить, что использование критериев Марина Дж. и Прагера ЕЗ. при неразрушающем контроле затруднено из-за сложности математических расчетов.

По мере совершенствования методов термоусталостных испытаний определение деформаций осуществляется все более точными методами. Так, в начальный период термоусталостных испытаний расчет деформаций производился в предположении абсолютной жесткости системы и постоянства температур на рабочей длине образца [1—4]. Проведение тщательного термометрирования в статическом и динамическом режимах позволило выявить значительное несоответствие принятого допущения характеру действительного распределения температур вдоль образца [5—7]. При этом деформации, определяемые с учетом жесткости отдельных элементов машины и образца, а также непостоянства температур-

Как видим, абсолютное значение критических сжимающих напряжений не зависит от размеров тела и равно модулю сдвига в плоскости ху. В силу принятого допущения о резко выраженной анизо- ис* тропии упругих свойств потеря устойчивости происходит при малых абсолютных значениях начальных деформаций

Аналитическое выражение зависимости между моментом и угловой скоростью ротора для двигателей многих типов весьма громоздко. Кроме того, как показывает ряд исследований, при питании мощных электродвигателей машин от маломощной участковой сети механическая характеристика двигателя может значительно отличаться от номинальной в связи с падением напряжения. Ввиду этого при расчетах имеет смысл пользоваться упрощенной зависимостью, определенной по построенной опытным путем действительной механической характеристике двигателя в условиях эксплуатации. При этом для наиболее распространенных асинхронных электродвигателей удобно принять допущение, что в пределах первого участка характеристики, т. е. во время, за которое крутящий момент двигателя возрастает от номинальной до максимальной величины, угловое замедление его ротора изменяется по линейному закону. Вносимая таким допущением погрешность может быть определена путем сопоставления зависимости Мд (<р), полученной на базе принятого допущения, с исходной механической характеристикой двигателя.

При выполнении расчетов первоначально неизвестно, происходит ли инфильтрация или эксфильтрация через некоторые окна. Приходится делать предположение относительно этих окон, например допустить, что через них произойдет инфильтрация воздуха. Если значение разности давлений, рассчитанной исходя из этого, окажется отрицательным, то это покажет на неправильность принятого допущения и, следовательно, через эти окна будет происходить эксфильтрация воздуха.

Таким образом, зависимости р2 = / (х) и щ = / М имеют противоположный друг другу характер (рис. 4-1). Ниже будет показано, что если для любой точки среды с переменными р и [г соблюдается равенство рц, = const, то с внешней стороны такая среда ведет себя так же, как имеющая р и \л постоянными по всему сечению и равными их значениям на поверхности этой среды [22]. В реальных условиях постоянство произведения PJA не соблюдается, так как ^ изменяется значительно сильнее, чем р, однако для приближенного рассмотрения мы будем считать, что это условие соблюдается. Наличие первого слоя ослабит ошибку от принятого допущения.

Потери воды при производстве пара происходят в пределах собственно котельной за счет расхода части пара на собственные нужды — на подогрев и распиливание мазута, привод насосов, на продувку кот-лоагрегатов, обдувку и очистку его внешних поверхностей, на деаэрацию воды, на утечки через неплотности и другие расходы. Кроме потерь пара, теряется и его конденсат. При снабжении потребителей паром часть конденсата теряется за счет загрязнения из-за несовершенства! теплообменных аппаратов, а иногда и просто из-за принятого технологического процесса без возврата конденсата.

обработки и других показателей совершенства принятого технологического процесса.

3. Влияние параметров технологического процесса на износостойкость поверхностей. Показатели качества изготовления изделий, как следствия принятого технологического процесса, оказывают непосредственное влияние на такое основное эксплуатационное свойство, как износостойкость поверхности. Во-первых, как это было показано выше, на износостойкость влияют химический состав, структура и механические характеристики материалов (см. гл. 5, п. 2 и п. 5), которые зависят от металлургических или других процессов получения материалов, от термических и термохимических видов обработки поверхностей. Во-вторых, износостойкость зависит от геометрических и физико-химических параметров, поверхностного слоя (см. гл. 2, п. 2). При этом отклонения формы деталей увеличивают период макроприработки (см. гл. 8, п. 3), а шероховатость поверхности влияет на период микропрй-раЙотки, поскольку в процессе нормального изнашивания устанавливается оптимальная шероховатость, соответствующая данным условиям работы сопряжения (см. рис.74).

А /С для штамповки заготовки из лент. Транспортным средством для перемещения заготовки в АК, для штамповки из лент является сам штампуемый материал. На этих АК могут выполняться вырубка заготовки, последовательная штамповка, штамповка в совмещенных штампах и т. п. АК создаются на базе универсальных открытых и закрытых одно- и двух-кривошипных прессов, быстроходных вырубных и перфорационных прессов, прессов-автоматов с нижним приводом, универсально-гибочных автоматов и др. В зависимости от принятого технологического процесса и геометрических размеров ленты состав АК может изменяться (рис. 24). Так при

Цепочка роторных линий предназначена для выполнения всех операций технологического процесса. Число технологических операций, выполняемых в отдельной роторной автоматической линии, обусловливается особенностями и требованиями принятого технологического процесса. Между соседними роторными автоматическими линиями устанавливают бункера межлинейных запасов предметов обработки. Цепочка (рис. 1) содержит: 1) технологические (рабочие) роторы, выполняющие обработку путем воздействия инструмента или среды на предметы обработки; при обработке могут быть изменены как геометрические параметры, так и физико-химические свойства предметов; 2) транспортные роторы, осуществляющие передачу, ориентацию и изменение плотности потока предметов обработки; 3) контрольные механизмы, обеспечивающие сплошной или выборочный контроль предметов обработки; 4) энергетические механизмы, предназначенные для преобразования энергии и движений; 5) контрольно-управляющие механизмы, корректирующие технологические параметры процессов обработки и осуществляющие разбраковку предметов обработки; 6) логические механизмы, предназначенные для принятия решений о частичном отказе от подачи предметов на вход роторной линии, о смене инструмента на основе результатов контроля предметов обработки, о коррекции работы аппаратов и т. п.

Вес отхода с донной части слитка GgH следует принимать для углеродистой стали 5 — 7% от веса слитка, а для легированной 7 — 10%. Вес отхода на угар Оуг при расчётах веса исходного материала назначается 2—3% от веса нагреваемого металла на каждый нагрев и 1,5—2% на каждый подогрев. Вес отхода на обсечку Ggg зависит от сложности поковки, а также от принятого технологического процесса. При изготовлении поковок одинаковой конфигурации относительно больший отход получается от поковок меньшего веса.

Ориентировочное суждение об излишней или недостаточной точности принятого технологического процесса для выполнения заданного допуска можно сделать также путём графического построения диаграмм типа показанных на фиг. 5 или путём простого сопоставления величины поля допуска Д = 25 с величиной Oj, — среднего квадратического отклонения в партии деталей. Если Д значительно больше 6и? (порядка 9us и больше) или, наоборот, значительно меньше 6иг (порядка 4sj, и меньше), то почти наверняка можно ожидать наличия существенного фактического несоответствия между допуском и точностью изготовления, каков бы HF, был закон распределения ч>2 (х).

Далее, задаваясь типичными для принятого технологического процесса схемами разладки процесса (скачками, постепенным нарастанием и т. д.), вероятностями величин разладок той или иной интенсивности и точностью подналйдки после получения сигнала, можно установить, каковы будут: а) значения qcp >• qW за всё время хода процесса,

Вес отхода с донной части слитка G()n принимается для углеродистой стали 4—7% веса слитка, а для легированной 7—10%. Вес отхода на угар Оуг при расчетах веса исходного материала назначается до 2°/0 веса нагреваемого металла на каждый нагрев и до 1,5% на каждый подогрев. Вес отхода на обсечку зависит от сложности поковки, а также от принятого технологического процесса. При изготовлении поковок одинаковой конфигурации относительно больший отход получается от поковок меньшего веса.

Качество сварного шва и соединения . в целом зависит как от выполнения сборочных и сварочных операций, так и от качества применяемых материалов и принятого технологического процесса изготовления или ремонта конструкции. Без тщательно разработанного и подготовленного техпроцесса нельзя приступать к выполнению сварочных работ.

Допуски нецентрирующих диаметров. Если по условиям принятого технологического процесса обработки шлицевых отверстий и валов не требуется повышенная точность обработки нецентрирующих диаметров, допуски и предельные отклонений указанных диаметров следует принимать по табл. 14.