Принципиальных трудностей

Переход к высоким и сверхвысоким параметрам пара требовал дальнейших глубоких теоретических обоснований и выводов. В 1951 г. начаты работы по установлению закона молекулярного переноса энергии и раскрытию принципиальных особенностей процессов тепло- и массообмена. В том же году вышла монография «Топочные процессы» [7]. Результатом коллективной работы авторов Московского энергетического института явилась публикация таблиц термодинамических свойств газов.

Для дальнейшего уточнения принципиальных особенностей ударно-абразивного изнашивания были предприняты систематические лабораторные исследования, методическая особенность которых состоит в проведении сравнительной оценки результатов, полученных при ударе и скольжении по абразиву, для выявления специфики ударно-абразивного изнашивания. К настоящему времени получена огромная экспериментальная информация для различных материалов, и прежде всего технически чистых металлов, сталей в различном структурном состоянии и наплавочных материалов. Однако для ряда случаев нами проведены собственные систематические исследования абразивного изнашивания при скольжении с помощью специально разработанного метода испытания.

С целью упрощения выкладок, но без ущерба для выявления принципиальных особенностей изучаемого вида деформации, предполагается, что поперечное сечение балки имеет две оси симметрии и что одна из них лежит в плоскости действия моментов и 'или) сил; при этом вторая ось лежит в нейтральном слое.

Соответствующего внимания заслуживает также и разработка конструктивно нормализованного ряда барабанных вакуум-фильтров. Конструкция этих машин до недавнего прошлого не только были совершенно различными, несмотря на наличие ведомственной нормали на параметры, не только изготовлялись на различных заводах, но считалось, что осуществление конструктивной преемственности деталей и узлов этих вакуум-фильтров не может быть проведено в силу ряда принципиальных особенностей их конструкций. ,' Считалась также невозможной унификация деталей и узлов барабанных $акуум-фильтров с соответствующими элементами дисковых вакуум-фильтров, & действительности же разработкой конструктивно нормализованного ряда «рарабанных вакуум-фильтров, а затем разработкой межтипового конструк-фивно нормализованного ряда вакуум-фильтров барабанных и дисковых была Доказана возможность такой унификации в пределах 40—60% их деталей узлов. Конструктивно нормализованный ряд барабанных вакуум-фильтров фбщего назначения (табл. 53) состоит из семи типо-р-азмеров при основании ряда Б10-2,6/1,3 (фиг. 97). Структура этого ряда обеспечивает 75% кон-

Одна из принципиальных особенностей этой системы состоит в том, что при переходе на изготовление новой конструкции детали в подавляющем большинстве случаев отпадает необходимость в конструировании даже отдельных специфических деталей приспособлений.

цикловой долговечности рассмотрим упрощенный вариант термомеханического нагружения телескопического кольца с учетом принципиальных особенностей циклов нагрузки и температуры (рис. 3.4). Доминирующим является изотермическое (650 °С) механическое циклическое нагружение кольца. Существенно, что в течение характерного периода т* работы телескопического узла кольцо испытывает ряд циклов механического нагружения длительностью Гц = 2,5 мин, причем время действия максимальной нагрузки (время выдержки) составляет тв = 75 с при температуре 650 °С.

Блокированные агрегаты представляют собой сложные конструкции, совершающие колебания под действием развитой системы сил. Для виброакустической диагностики таких агрегатов обычно используют информацию о спектрах вибраций при различных оборотах и нагрузке работающих механизмов, а также формах колебаний агрегата. Диагноз устанавливается в результате анализа этих материалов с учетом принципиальных особенностей протекания и проявления рабочих процессов в механизмах блока. Однако уверенно установить причины повышенных вибраций блокированных агрегатов только по этой информации зачастую не удается ввиду сложности,

Товарищ Сталин указал четыре основные причины возникновения и развития стахановского движения. „Основой стахановского движения послужило прежде всего коренное улучшение материального положения рабочих. Жить стало лучше, товарищи. Жить стало веселее. А когда весело живётся, работа спорится. Отсюда высокие нормы выработки. Отсюда герои и героини труда" **. Такое коренное улучшение материальных условий жизни трудящихся обусловлено громадным превосходством политического и общественного строя нашей страны над капиталистическим строем. „Характерная особенность нашей революции состоит в том, что она дала народу не только свободу, но и материальные блага, но и возможность зажиточной и культурной жизни. Вот почему жить стало у нас весело и вот на какой почве выросло стахановское движение." *** Вторым источником стахановского движения является отсутствие эксплоа-тации в нашей стране. Стахановское движение органически вытекает из принципиальных особенностей социалистического труда как почётной общественной деятельности, как дела чести и славы, дела доблести и геройства. Третьим источником стахановского движения является наличие новой, передовой техники, которой оснащены наши социалистические предприятия. „Стахановское движение органически связано с новой техникой... Если стахановцы подняли технические нормы в пять и в шесть раз, то это значит, что они опираются целиком и полностью на новую технику."****Наконец, четвёртым источником возникновения и развития стахановского движения являются новые кадры рабочих и работниц социалистических предприятий. „Чтобы новая техника могла дать свои результаты, надо иметь ещё людей, кадры рабочих и работниц, способные стать во главе техники и двинуть её вперёд. Зарождение и рост стахановского движения означают, что

В качестве одного из граничных условий в систему уравнений (8-4) входила скорость испарения или, точнее, расход массы Gw с поверхности пленки расплава. Для определенности все рассуждения в данном параграфе будем проводить применительно к кварцевому стеклу, полагая, что переход на другие материалы не внесет принципиальных особенностей.

Операции подъемов каркаса никаких принципиальных особенностей не имеют, а потому на них полностью распространяется все изложенное выше о такелажных работах.

Для назначения краевых условий и условий сопряжения необходимо знание принципиальных особенностей взаимодействия фаз; (см. § 2-2).

Представление полученных векторных уравнений в прямоугольной системе координат Oxyz по равенствам (3.21)— (3.24) не доставит принципиальных трудностей. При этом система координат может быть выбрана с началом О так, чтобы ось абсцисс Ох и ось аппликат Oz совпадали с линиями действия соответственно векторов § и Э, а ось ординат Оу составляла бы с этими осями правую тройку.

Теперь определение у по равенству (4.23), а также величины а по одному из уравнений (4.21) не представляет принципиальных трудностей.

Расчет двух- и многоступенчатого компрессоров не представляет принципиальных трудностей и производится на основании уже рассмотренных ранее зависимостей. Основанием для такого расчета является требование, чтобы температура газа по выходе из каждой последующей ступени равнялась температуре газа по выходе из предыдущей, т. е. должно быть соблюдено условие /6 = tt = /2. Можно показать, что теоретические работы отдельных ступеней компрессоров при этом равны между собой: также равны и степени сжатия в отдельных ступенях х.

Для других плоских и пространственных механизмов система уравнений для определения реакций в кинематических парах (без учета сил трения) также является линейной, и потому ее решение не представляет принципиальных трудностей.

Для других плоских и пространственных механизмов система уравнений для определения реакций в кинематических парах (без учета сил трения) также является линейной, и потому ее решение не представляет принципиальных трудностей. Следует, однако, иметь в виду, что линейные системы уравнений кинетостатики дают возможность определить лишь главный вектор и

и другие численные характеристики — моменты более высоких порядков, квантили. Методы определения параметров известного закона распределения рассмотрены в курсах теории вероятностей [22, 183 J и не представляют принципиальных трудностей.

Установление Хшах является основным, так как именно изменение выходного параметра определяет область работоспособности изделия. Выходной параметр изделия легче контролировать, и проверка условия работоспособности X < Хтах не представляет обычно принципиальных трудностей при эксплуатации изделия. Поскольку изменение выходных параметров изделия является следствием повреждений отдельных элементов, для восстановления работоспособности изделия надо решать вопрос, допустима ли степень повреждения отдельных элементов и какие из них требуют ремонта или замены. Поэтому наряду с назначением Xjnax необходимо установить Uaaai для повреждений, которые участвуют в формировании выходного параметра.

Варианты расчета упругих характеристик. Рассмотренные ранее приближенные методы расчета упругих характеристик слоя нетрудно распространить на вычисление констант трехмер-ноармированного композиционного материала. Реализацию этих методов можно представить в трех вариантах. Первый вариант по существу является модификацией метода усреднения, где расчет двухмерноармирован-ного в ортогональных направлениях волокнистого материала сводится к расчету однонаправленной структуры с более жесткой анизотропной матрицей. Естественно, что введение третьего ортогонального направления не вносит принципиальных трудностей в расчет констант материала. Основным преимуществом указанного подхода является простота вычисления, однако сведение части арматуры в модифицированное ортотропное связующее позволяет лишь с очень большой погрешностью учитывать кинематическую связь между компонентами материала.

Тензорные уравнения замкнутости закрытых кинематических цепей в форме (3.21), (3.24) или открытых кинематических цепей в форме (3.20) содержат всю информацию о параметрах движения этих цепей. Для определения, например, абсолютных и относительных перемещений звеньев конкретной цепи необходимо заменить входящие в перечисленные уравнения тензоры отображающими их матрицами и после осуществления операций умножения матриц и приравнивания соответствующих элементов правой и левой частей получить систему алгебраических уравнений, решение которой даст возможность определить перемещения звеньев. Как известно, скорости и ускорения движения звеньев и их точек представляют собой соответственно первые и вторые производные по параметру времени от перемещений звеньев. Дифференцируя дважды по параметру времени полученную систему алгебраических уравнений, получим соответственно две системы уравнений: одну для определения ускорений, другую для определения скоростей. Разумеется, первая система может иметь коэффициенты, зависящие от величины перемещений, которые следует считать известными после решения исходной системы уравнений. Аналогично коэффициенты системы линейных уравнений для определения ускорений могут содержать величины перемещений и скорости звеньев. Решение линейных систем не представляет принципиальных трудностей и может быть осуществлено по методам Крамера (при помощи определителей) или Гаусса (при последовательном исключении неизвестных). Иллюстрация изложенного дана на примерах (см. § 3.4). 46

Однако по сравнению с передачами на постоянном токе применение настроенной электропередачи, например напряжением 750—1000—750 кв, не потребует дополнительных преобразовательных устройств при связи с сетями переменного тока напряжением 750 кв. Для такой передачи представляется возможным использовать оборудование, разработанное для напряжения 750 кв. Наконец, настроенную электропередачу напряжением 750—1000— 750 кв впоследствии, не встречая принципиальных трудностей, Л'ожно переоборудовать в компенсированную электропередачу напряжением 1000 кв, а с утратой магистрального назначения использовать для межсистемных связей [20, 39, 40]. Решения в пользу применения передач на постоянном токе или настроенных электропередач переменного тока могут быть приняты после проведения исчерпывающих технико-экономических исследований.

В общем можно ожидать, что разрушение большинства слоистых композитов характеризуется именно комбинацией видов разрушения 1—3. В таких обстоятельствах попытка применить критерий разрушения в виде уравнения (6.11) связана с рядом принципиальных трудностей. Необходимо каким-либо образом определить степень влияния пластичности или связанных с ней эффектов на процесс разрушения. Это позволит оценить точность классического подхода механики разрушения. Даже в случае малого влияния пластичности суммарную поверхностную энергию следует представлять в виде суммы поверхностных энергий, связанных с различными механизмами разрушения, как это сделано в уравнении (6.11):