Принципиальная гидравлическая

Никаких принципиальных затруднений не вызывает и численное интегрирование по контуру с целью определения /4 и /2. Вычисление /-интеграла дает примерно такую же точность, что и метод виртуального роста трещины [165, 1911.

Основной объем ввода ЛЭП постоянного тока в рассматриваемый период следует ожидать на напряжении 1500 кВ, причем за счет конструктивного совершенствования возможно существенное увеличение их пропускной способности, которая обеспечит выполнение требуемых для этих ЛЭП функций. При освоенных ЛЭП напряжением 1500 кВ разработка следующего уровня напряжения не должна вызывать принципиальных затруднений.

При расчете пластин постоянной толщины, нагруженных произвольной осесимметричной нагрузкой, нагрузку обычно схематизируют. Как правило, ее приближенно представляют как распределенное на ряде участков давление, постоянное на каждом участке, но меняющееся "от участка к участку, а также в виде сил и моментов, распределенных по окружностям (рис. 1.12). • Расчет нагруженных таким образом пластин не . встречает принципиальных затруднений, однако если определять решения уравнения изгиба на каждом участке независимо, то придется на каждом участке иметь дело с двумя постоянными интегрирования, которые затем нужно определять из .условий равенства моментов и углов поворота на границах участков. Это приводит к довольно громоздким выкладкам. Поэтому частное решение целесообразно строить так, чтобы оно давало непрерывные значения § и MI на границах участков. В этом случае условия совместности деформаций будут выполняться автоматически, и постоянные С, и С2 будут иметь единые значения для всей пластины.

Зависимостями (8.19)—(8.21) можно воспользоваться для приближенной оценки динамических свойств машинных агрегатов при малых отношениях постоянных времени VT. Анализ экстремальных свойств функций snep(f), Mdnep(t) на основе общих выражений (8.18) принципиальных затруднений не вызывает, хотя и связан с некоторой громоздкостью вычислений в общем виде.

Нет никаких принципиальных затруднений для. вычисления значений плотностей f(i) и g(t), соответствующих другим законам распределения, для чего достаточно заменить подпрограмму, реализующую эти формулы.

Решение данной задачи с использованием предложенного способа расчета не вызывает принципиальных затруднений.

В случае сложного напряженного состояния согласно [32] рекомендуется учитывать только эпюры распределения наибольшего главного напряжения, что является приемлемым упрощением в тех случаях, когда нет другого главного напряжения, имеющего противоположный знак (см. п. 4.3). В тех случаях, когда два главных напряжения имеют противоположные знаки, т. е. сдвинуты по фазе на полпериода, пренебрежение одного из них может приводить к большим погрешностям в оценке долговечности. Заметим при этом, что учет всех трех главных напряжений не вызывает принципиальных затруднений, если установлено подходящее выражение приведенного напряжения а,

Прежде всего следует сказать, что в случае абсолютно черной граничной поверхности и чисто поглощающей cpeflbi(av=l, [Bv =0) при задании полей температуры по объему и на граничной поверхности уравнение (3-18) вырождается в обыкновенную квадратуру, при решении которой не возникает принципиальных затруднений.

Основная идея дифференциально-разностного приближения заключается в представлении потока излучения для рассматриваемого направления в виде разности двух встречных потоков. При таком подходе путем соответствующего интегрирования уравнение переноса излучения заменяется системой из двух дифференциальных уравнений, содержащих в качестве неизвестных поверхностные плотности встречных потоков излучения. Аналогичное интегрирование производится и для получения граничных условий к этим дифференциальным уравнениям. Полученные описанным способом дифференциальные уравнения, граничные условия и уравнение энергии составляют замкнутую систему уравнений дифференциально-разностного приближения, которая и решается в зависимости от постановки задачи тем или иным способом. Коэффициенты переноса, фигурирующие в этой системе уравнений, как уже упоминалось, заранее точно не известны и определяются на основании предварительных приближенных оценок, а в случае необходимости могут быть уточнены итерационным методом. Этим, собственно, и обусловливается приближенность рассматриваемого метода. Вместе с этим сравнительная простота получаемых уравнений, отсутствие принципиальных затруднений при их решении, физическая наглядность сделали дифференциально-разностное

Как показывает анализ, для одномерных схем с осе-симметричными индикатрисами рассеяния изменение этих коэффициентов протекает сравнительно слабо, вследствие чего их можно заменить постоянными средними коэффициентами. После такого упрощения решение систем уравнений (4-5), (4-6), (4-8), (4-9) с граничными условиями (4-10) или (4-17) уже не встречает принципиальных затруднений. Приближенные значения всех коэффициентов могут быть найдены на основе принятия упрощенной закономерности относительного распредр-ления интенсивности по различным направлениям в пределах исследуемой системы. Обычно для этого сферический телесный угол 4я разбивается на ряд углов, в пределах каждого из которых интенсивность принимается постоянной.

чеоких уравнений, решение которых уже .не встречает принципиальных затруднений. Решая задачу изложенным методом, можно в принципе достигнуть любой степени точности, увеличивая число членов ряда (13-43) или (13-44), аппроксимирующих искомую зависимость. б) Численное решение. Наряду с аналитическими методами исследования рассматриваемой задачи представляет 'интерес получение ее решения численным методом. С этой целью было предпринято численное решение уравнения (13-37) для конкретной теплотехнической задачи, а именно для слоевой тапки с теплонапряжени-ем зеркала горения 1 • 106 ккал/(м2-ч), схематически представленной на рис. 13-8. Согласно этой схеме в результате сгорания слоя топлива /, лежащего на колосниковой решетке, образуются продукты сгорания, движущиеся по направлению к тешювоспринимающей поверхности 2, представляющей собой трубчатый экран. В топочном пространстве происходит процесс радиационного теплообмена в движущихся продуктах сгорания. Б результате тепловыделения за счет горения и радиа-378

Графическая часть ее состоит из двух листов формата А1. На первом листе изображается принципиальная гидравлическая схема, на втором дается общий вид машины прототипа, на котором выделены все основные и вспомогательные гидроагрегаты, соединенные трубопроводами. Чертеж машины дается в двух или трех проекциях для того, чтобы можно было определить расположение каждого гидроагрегата. Иногда на втором листе вместо машины-прототипа вычерчивается гидродвигатель (гидромо-

Принципиальная гидравлическая схема любого гидро-фшировинного механизма вычерчивается в соответствии с требованиями Единой системы конструкторской документации (ЕСКД), которая содержит подробные указания по оформлению чертежей и пояснительной записки.

Например, принципиальная гидравлическая схема экскаватора ЭО-2126А на чертеже будет обозначаться так: ЭО-2126А.ОО.ООО.ГЗ. }П'' '"

В учебных проектах принципиальная гидравлическая схема машины изображается на отдельном листе формата А1 без масштаба.

2. КП.Б16.00.000.ГЗ — принципиальная гидравлическая схема.

Рис. 4. Принципиальная гидравлическая схема бульдозера 48

Рис. 6. Принципиальная гидравлическая схема экскаватора четвертой размерной группы с гусеничным движителем

На рис. 7 представлена принципиальная гидравлическая схема полноловоротного гусеничного экскаватора четвертой размерной группы ЭО-4121. Гидропривод экскаватора состоит из сдвоенного насоса 1 (секция А и Б), который подает потоки жидкости из гидробака 2 к гидрораспределителям 3 и 4. В опорных секциях 5 распределителей размещены первичные предохранительные клапаны и обратные клапаны. Золотники 6, 7 и 8 распределителя 3 управляют соответственно гидромотором 16 привода левой гусеницы, гидромотором 17 поворота ллатс]юрмы, гидроцилиндром 18 открывания днища ковша (при прямой лопате) или поворота грейфера при использовании последнего в качестве сменного оборудования. Кроме того, золотник 8 управляет гидроцилиндрами 20 или 21 поворота рукояти погрузчика при соответствующей переналадке рабочего оборудования. Этими же гидроцилиндрами управляет и золотник 10, объединяя потоки жидкости двух секций насоса и увеличивая скорость выполнения операций.

На рис. 8 приведена принципиальная гидравлическая схема одноковшового экскаватора третьей размерной группы на пнсвмоколссном ходу. Данная схема близка к предыдущей (рис. 7), применяемой в экскаваторах с гусеничным движителем. Основные отличия заключаются в том, что в этой схеме для привода механизма хода используется один гидромотор, пристыкованный кдмферен-циальному механизму и через него передающий крутящий момент на задние спаренные колеса. Кроме того, в этом экскаваторе применена дополнительная вспомогательная система рулевого управления с приводом от вспомогательного насоса.

Рис. S. Принципиальная гидравлическая схема экскаватора третьей размерной группы с колесным движителем

На рис. 9 приведена принципиальная гидравлическая схема экскаваторов пятой размерной группы [2]. Гидропривод экскаватора содержит два основных регулируемых насоса 1 и 2 типа 311.224, нерегулируемый насос системы управления (схема управления на чертеже не показана), вспомогательный насос 23 заправки и дозаправки гидросистемы. Регулируемые насосы 1 и 2 обеспечивают раздельное автоматическое регулирование потока жидкости в диапазоне рабочего давления от 25 до 32 МГТа при постоянной мощности. Благодаря независимому регулированию потоков жидкости достигается более рациональное, чем при суммарном регулировании (в экскаваторах третьей