Принципиальная возможность

Рис. 28.2. Принципиальная технологическая схема машины-автомата для литья под давлением изделий из пластмасс и резины: и} подготовка порции материала; б) смыкание прессформ; в) впрыск под давлением; г) размыкание прессформ и выгрузка изделия

Рис> 28.2. Принципиальная технологическая схема машины-автомата для литья под давлением изделий из пластмасс и резины: а) подготовка порции материала; б) смыкание прессформ; в) впрыск под давлением; г) размыкание прессформ и выгрузка изделия

Принципиальная технологическая схема изготовления волокнистых композиционных материалов с использованием метода плазменного напыления матрицы состоит из следующих операций: 1) укладки волокон, например, на металлическую фольгу; 2) плазменного напыления тонкого слоя материала, служащего матрицей; 3) разрезки монослойного (или многослойного) полуфабриката и укладки в форму для прессования; 4) диффузионной сварки под давлением, приводящей к образованию плотного материала.

Принципиальная технологическая схема бесцентрового шлифовального станка показана на рис. II 1.5, в. Основными рабочими органами станка являются ведущий / и шлифовальный 2 круги, совершающие непрерывное вращательное движение. Между этими кругами на ноже 3 располагается обрабатываемая деталь 4. Ведущий круг имеет карман 5 и спиральную поверхность, которая при вращении круга обеспечивает радиальную подачу детали, необходимую для шлифования. Процесс шлифования осуществляется за один оборот ведущего круга. В тот момент, когда карман ведущего круга проходит у ножа, деталь попадает в этот карман и уводится из зоны шлифо-

Примером многопозиционной машины непрерывного действия с последовательным агрегатированием может служить ролевая ротационная печатная машина высокой (типографской) печати. Ее принципиальная технологическая схема приведена на рис. III. 14. Бумажное полотно 2 непрерывно сматывается с рулона 1 и поступает, огибая ряд бумагонаправляющих валиков 3, к печатному устройству ЯУ, состоящему из двух печатных секций ШС и ППС. Каждая печатная секция, в свою очередь, состоит из печатного цилиндра ПЦ, формного цилиндра ФЦ и красочного аппарата КА. На формных цилиндрах устанавливаются и закрепляются стереотипные печатные формы, а на печатных цилиндрах — упруго-эластичные покрышки, создающие необходимое усилие (силу натиска) за счет деформации покрышек. Красочные аппараты непрерывно накатывают краску на поверхность печатных форм. В первой печатной секции печатается лицевая сторона бумажного полотна, а во второй — оборотная сторона. Отпечатанное с двух сторон бумажное полотно из печатного устройства поступает в фальцевально-ре-зательное устройство ФРУ.

В качестве примера многопозиционных машин непрерывного действия с параллельно-последовательным агрегатированием рассмотрим автомат для розлива молока в^бутылки. Принципиальная технологическая схема автомата показана на рис. III. 15.

Принципиальная технологическая схема машины приведена на рис. VI.8. Машинный технологический процесс обрезки пачки с трех сторон а и б состоит в следующем. Пачка 1 высотой до 135 мм устанавливается вручную на каретку подавателя 2 и зажимается предварительным прижимом 3. В таком зажатом положении подаватель подает пачку на рабочий стол 4, где она зажимается главным прижимом 5 и освобождается после этого от предварительного прижима. Затем подаватель вместе с предварительным прижимом возвращается в исходное положение. Пачка, зажатая главным прижимом, сначала обрезается боковыми ножами 6 одновременно с обеих боковых сторон, а затем передним ножом 7 с передней стороны. После этого главный прижим освобождает пачку, которая механизмом подъема несколько приподнимается относительно верхней плоскости стола. При подаче следующей пачки на рабочий стол она выталкивает предыдущую обрезанную пачку на выводной транспортер 8. Лента транспортера в зависимости от направления ее движения выводит обрезанные пачки к правому 9 или левому 10 приемным столам, откуда пачки снимаются вручную.

В качестве примера рассмотрим фрезерно-копировальный станок, принципиальная технологическая схема которого приведена на рис. XIV.34. Копир / и обрабатываемая деталь 2 устанавливаются и закрепляются на столе 3 станка. Обработка детали производится фрезой 4, устанавливаемой в фрезерной головке 5, которая имеет жесткую связь с копировально-из-мерительным прибором 7. Чувствительным элементом прибора является палец 8, соприкасающийся с поверхностью копира. Сигналы копировально-

На рис. XIV.37 показана принципиальная технологическая схема фрезерно-копировального станка с гидроприводом и гидравлической системой управления. Палец / соединен со штоком 2 двойного поршня 3 золотникового распределительного устройства. Цилиндр 4 этого- устройства имеет

Весь комплекс работ, связанных с проектированием новой машины, можно разделить на три основных этапа: подготовительный, конструкторский и заключительный. В настоящее время подготовительный этап проектирования выполняется, как правило, научно-исследовательскими институтами машиностроения данной отрасли промышленности. Во время этого этапа: 1) анализируется состояние вопроса, определяется цель проектирования и постановка задачи; 2) устанавливается потребность в продукции, которая будет изготавливаться на новых машинах, и определяется необходимое их количество; 3) определяются требования к выпускаемой продукции и ее технологичности с целью установления наиболее рациональных и оптимальных ее форм, необходимых для успешной механизации и автоматизации технологического процесса обработки; 4) анализируются условия производства, в которых будут эксплуатироваться новые машины, и устанавливаются эксплуатационные требования к машине, а также определяются условия труда рабочих, которые будут обслуживать новые машины; 5) изучаются имеющиеся машины для изготовления аналогичной продукции, а также отечественный и зарубежный опыт проектирования в данных областях; 6) изучается патентная литература; 7) разрабатывается машинный технологический процесс с учетом применения новых прогрессивных методов обработки; 8) составляется принципиальная технологическая схема машины; 9) намечаются системы механизации и автоматизации, применяемые в машине; 10) разрабатывается техническое задание на проектирование новой машины.

После того как основные положения машинного технологического процесса разработаны и намечена принципиальная технологическая схема проектируемой машины, составляется технологическая карта машинного процесса. Затем переходят к завершающей стадии подготовительного этапа — к составлению технического задания на проектируемую машину.

Сварка ниобия, тантала и молибдена со сталью и сплавами цветных металлов. Принципиальная возможность сварки ниобия, тантала и молибдена со сталями и цветными сплавами частично покапана выше, так как эти металлы используют в качестве промежуточных вставок при сварке титана со сталью, алюминием и медью.

Принципиальная возможность или невозможность самопроизвольного протекания химического процесса определяется знаком изменения термодинамического потенциала. В качестве критерия равновесия и самопроизвольности процессов коррозии металлов наиболее удобно пользоваться изобарно-изотермическим потенциалом G*. Любой самопроизвольный изобарно-изотермический процесс сопровождается убылью изо-барно-изотермического потенциала. Таким образом, при данных условиях процесс химической коррозии возможен, если

Принципиальная возможность или невозможность самопроизвольного протекания процесса электрохимической коррозии металла, так же как и химической коррозии, определяется знаком изменения свободной энергии процесса. Возможно самопроизвольное протекание только коррозионных процессов, которое сопровождается убылью изобарно-изотермического потенциала, т. е. AGr < 0. При электрохимической коррозии металлов для расчетов более удобно пользоваться электрохимическими данными — электродными потенциалами. Термодинамически возможен процесс электрохимической коррозии, для которого соблюдается условие

Принципиальная возможность протекания процесса электрохимической коррозии металла определяется, таким образом, соотношением обратимого потенциала металла в данных условиях и обратимого потенциала катодного процесса в данных условиях.

Принципиальная возможность или невозможность протекания электрохимической коррозии металлов, так же как и химической коррозии, определяется знаком изобарно-изо-термического потенциала.

Создание волновой теории света и усовершествования технологии изготовления оптических линз, стекол и зеркал позволили создать целый ряд разнообразных оптических приборов. Была установлена принципиальная возможность фокусирования светового потока на относительно небольших поверхностях и создания удельных плотностей энергии, достаточных для разогрева и плав-

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/. где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4.1 мм из сталей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4x11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О. А Бакши и А.С Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несуигую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

Об этом, в частности, свидетельствует результаты исследований прочности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, полученные в работах /60, 72 — 73/, где было показано, что в результате контактного упрочнения мягких (разупрочненных) участков существенно возрастает несущая способность конструкций. Это позволило по-новому подойти к вопросам повышения работоспособности сварных соединений оболочковых конструкций. Так, например, в работе /60/ была экспериментально подтверждена принципиальная возможность достижения равнопрочное™ механически неоднородных сварных соединений основному металлу оболочки путем регулирования величины теплового воздействия сварки и варьирования размеров зон разупрочнения (ширины мягких прослоек). К наиболее интересным результатам следует отнести и экспериментальные данные, полученные в /22, 73, 74/ при испытании труб 114x4,1 мм из статей 15Г2СФ и 15Г2СФР с раз-упрочненными участками в околошовной зоне и сварных сосудов 123,4х 11,55 мм из низко- и среднелегированных сталей с кольцевыми мягкими швами, подтверждающими неоднозначность механического поведения мягких прослоек в связи с проявлением эффекта их контактного упрочнения и выявляющие взаимосвязь параметров предельного состояния всей конструкции с геометрическими, прочностными и деформационными характеристиками сварных соединений. Следует особо выделить работы О.А. Бакши и А.С. Богомоловой /71, 72/, в которых вскрыт механизм контактного упрочнения неоднородных сварных соединений тонкостенных оболочковых конструкций и получены решения для некоторых распространенных конструктивных и силовых схем. В частности, исследовано напряженно-деформированное состояние поперечной мягкой прослойки в тонкостенной цилиндрической оболочке при ее осевом растяжении; продольной мягкой прослойкой, расположенной в цилиндрической оболочке, находящейся под воздействием внутреннего давления и осевой силы; экваториальной кольцевой мягкой прослойки в сферической оболочке давления. Однако, в целом результаты данных исследований не дают полной картины влияния двухосно-сти нагружения и места расположения мягкой прослойки в оболочковой конструкции в на ее несущую способность хотя и являются хорошей основой для разработки общей расчетной модели.

Истинное сопротивление отрыву (SK = PK/FK). Эта величина напряжения соответствует моменту разрушения образца, однако нельзя •сказать, что она характеризует предельную прочность металла. Обусловлено это тем, что, как отмечалось выше, величина усилия Рк существенно зависит от жесткости машины: с уменьшением жесткости значение Рк растет, в результате фиксируется заниженное значение SK (см. рис. 1.15). Кроме того, расчет SK предполагает, что в момент разрушения в шейке действует схема одноосного растяжения, хотя на самом деле возникает объемное напряженное состояние [1, 3], которое вообще нельзя охарактеризовать одним нормальным напряжением. Однако принципиальная возможность расчета величины гидростатической компоненты показана в работах [3, 7, 50, 51] и проанализирована в разделах 4.1 и 4.2.

Нами впервые была показана принципиальная возможность формирования металлокерамических покрытий состава: Сг—Ni—Si—В, СгВ2-связка, Сг3С2-связка, из порошков исходных

Образцы представляют собой систему, состоящую из упругой молибденовой основы, на поверхность которой наносятся хрупкие ди-еилицидные покрытия толщиной от 40 до 250 мкм [90]. С датчика, прижатого к образцу, сигнал акустической эмиссии поступает на предварительный усилитель, а затем на вход прибора акустической эмиссии. При растяжении образца в хрупком покрытии развитие трещины от дефекта до основного металла происходит с высокой скоростью и в один акт. Число зарегистрированных импульсов акустической эмиссии будет пропорционально количеству разрывов, начиная с первых микротрещин и заканчивая появлением магистральной макротрещины. В работе [90] показана принципиальная возможность применения перспективного метода акустической эмиссии для анализа качества покрытий, в частности определения зависимости прочности покрытия от его толщины.