Принимаем ближайшее

Для современного машиностроения характерна широкая элек-тронификация, влияющая не только на изменение принципов управления машинами, но и на применение методов их исследований. Применение электронно-вычислительных машин для расчетов машиностроительных конструкций стало обыденным. Автоматизация расчетов потребовала разработки новых методов исследования механизмов, их широкой алгоритмизации и формализации.

Показано, что рассмотрение процесса синтеза материалов как процесса самоорганизации вызывает необходимость пересмотра не только существующих моделей роста, но прежде всего принципов управления, закладываемых в технологии.

(160 полетных блока). Увеличение абсолютных значений А,а в два раза приводит к снижению живучести на 10,38 % (486 полетных блока) при ?ICT < О и к ее увеличению на 5,26 % (260 полетных блока) при Я,0 > 0. Для рассмотренных блоков нагружения основной вклад в процесс роста трещины вносило формирование "зоны вытягивания". Подрастание трещины определяется преимущественно последовательностью сформированных зон вытягивания. Продемонстрированные подходы к моделированию роста трещины в условиях многопараметрического нагружения элементов конструкций имеют тем более достоверный результат, чем более полный экспериментальный материал накоплен в исследованиях образцов в контролируемых условиях опыта. Сложный характер влияния многопараметрического циклического нагружения на рост трещины в конструкции не позволяет исключить какой-либо фактор при моделировании этого процесса. Уточнение моделей происходит по мере выявления усталостных трещин в элементах конструкций. Поскольку исключить появление и развитие трещин в элементах авиационных конструкций не удается, то реализовать их эксплуатацию по принципу безопасного повреждения не удается без решения еще одной задачи. Необходимо уметь управлять ростом трещин, осуществляя их временную или полную остановку, с использованием рассмотренных выше физических явлений. Поэтому перейдем к рассмотрению общих принципов управления кинетикой усталостных трещин в элементах конструкций.

3. Разработка принципов управления системой в аварийных условиях

Решение этих вопросов может быть обеспечено разработкой прикладного программного обеспечения, удовлетворяющего требованию оперативной адаптации реализуемых им принципов управления (рис. 2) [27].

В нашем сельском хозяйстве все большее распространение получают агропромышленные комплексы. Использование новых, прогрессивных принципов управления машинами и сельскохозяйственным производством, несомненно, должно привести к созданию высокоразвитых автоматизированных сельскохозяйственных предприятий. В поле будут выполняться лишь те технологические операции, которые нельзя перенести в стационарные условия (обработка почвы, внесение удобрения, посев, сбор урожая и т. д.). Остальные процессы, такие, как обмолот, процессы сепарации, сушки, упаковки, должны осуществляться на стационарных автоматизированных пунктах, расположенных в непосредственной близости от хозяйств, ферм, перерабатывающих промышленных предприятий, железнодорожных станций. Все эти процессы можно запрограммировать и управлять ими автономно или централизованно с помощью ЭВМ.

В связи с постановкой вопроса о применении к проблеме повышения качества продукции принципов управления и методов системного подхода возникает настоятельная необходимость теоретического обоснования и исследования ряда прин-

Хозяисгусиный расчёт является социалистическим методом хозяйствования. Поэтому борьба за внедрение и укрепление хозяйственного расчёта, одного из основных ленинско-сталинских принципов управления социалистической промышленностью, является важнейшей задачей промышленных предприятий.

Сборник содержит статьи по технико-экономическому анализу эффективности сжигания шламов в виде водо-угольных суспензий, а также результаты разработки принципов управления технологическими процессами с применением машинных методов анализа. Описана технологическая схема автоматического регулирования качества водоугольных суспензий и приведены материалы по математическому описанию топочного процесса с целью построения системы регулирования.

И РЕГРЕССИОННОГО МЕТОДОВ ПРИ РАЗРАБОТКЕ ПРИНЦИПОВ УПРАВЛЕНИЯ

Применение корреляционного и регрессионного методов при разработке принципов управления парогазовыми установками на примере экспериментальных материалов по высоконапорной камере горения. ... 98

Диаметр dK принимаем равным Й?БП, т. е. dK = l\ мм. Длина ступицы колеса /Ст = ^к = 71 мм- Длина посадочного конца вала /мт= \,5d= 1,5-56 = 84 мм. Длина промежуточного участка /кт= 1,2(/п = 1,2-60 = 72 мм. Диаметр резьбы d = = 0,9 (d- 0,1 /мт) = 0,9 (56 - 0,1 • 84) = 42,84 мм. Принимаем ближайшее стандартное М39 х 3 мм.

По данным (с. 258), коэффициент рядности принят тр = 2,3. Принимаем ближайшее меньшее значение стандартного шага Р = 19,05 мм. Проекция опорной поверхности шар- 202,5 318 нира А = 3Bd мм2

Принимаем ближайшее стандартное значение de2=:200 мм и ширину зубчатого венца 6=30 мм (табл. 3.12).

Принимаем ближайшее большее значение ширины ремня из стандартного ряда Ь = 50 мм.

Принимаем ближайшее значение ширины шкива из стандартного ряда В =63 мм.

Принимаем ближайшее стандартное значение длины ремня L = 2000 мм. Окончательно межосевое расстояние

Принимаем ближайшее стандартное значение а=125мм и определяем нормальный модуль зацепления

Принимаем ближайшее стандартное значение модуля in =10 мм, тогда окончательное межосевое расстояние

Принимаем ближайшее стандартное значение de2=\6Q мм (см. § 22.4).

На данном графике по оси ординат отложены значения скорости резания, а на оси абсцисс — обрабатываемые диаметры. Линии, нанесенные на графике, соответствуют числам оборотов планшайбы станка 1531. Для нашего примера находим требуемое число оборотов на пересечении вертикали, проведенной из точки D=500 мм, с горизонтальной линией, проведенной из точки о=53 м/мин. Принимаем ближайшее меньшее из имеющихся на станке чисел оборотов п=31,5 об/мин. Третья часть графика (///) служит для определения силы резания Pz по глубине и подаче. Построена она по формуле

По табл. IV-15 принимаем ближайшее стандартное значение Д=0,16 мм, а по табл. IV-16 при Д = 0,16 мм определяем отклонения размеров