Принимаем предварительно

Дополнительные условия: 1) муфта имеет линейную характеристику (Сф=сопз1), а жесткость всех других деталей машины велика по сравнению с Сф-,. Поэтому в расчете колебаний учитываем только Сф; 2) муфта обладает малой демпфирующей способностью, что позволяет не учитывать потери при составлении уравнений движения; 3) машина оборудована двигателем, способным изменять крутящий момент Т$ в широких пределах без существенного изменения угловой скорости. Поэтому в расчете со, принимаем постоянной. Практически последнее условие может быть применило, например, для машин, оборудованных асинхронными электродвигателями. Частота вращения этих двигателей меняется незначительно при изменении момента в два и более раз. Условие (d]=const равнозначно условию Ух?ае^, т. е. приведению системы к одномассовой.

В качестве примера определения скоростей движения звеньев приведем плоский кривошипно-коромысловый механизм (см. рис. 3.2), вектор-функции положения звеньев которого представлены равенствами (3.38) и (3.39), имея в виду, что п0, DO • Ь0, с0 и п0 • с0 являются функциями параметра времени, поскольку они зависят от вектор-функции а = а (ф) = = a(cot), где со — угловая скорость входного звена О А, которую принимаем постоянной. Для наглядности операций дифференцирования выделим постоянные величины, не зависящие от параметра времени f и входящие в компоненты равенств (3.38) и (3.39), после чего определим производные по параметру времени:

нению (68), причем va принимаем постоянной и ст = сггр, где сгср — гидростатическая часть тензора напряжений. Нормальные напряжения на внутренней поверхности сосуда можно рассчитать по известным формулам Ламе.

Величину коэффициента (3 с достаточной для целей практики точностью тоже принимаем постоянной, так как влияние на его значение возможных изменений св и dh будет незначительным.

Степень черноты пламени еп принимаем постоянной, не зависящей от температуры. Тогда уравнения баланса тепла для поверхностей металла и кладки в случае стационарного состояния, решенные относительно результирующих потоков, будут иметь вид:

включающую хвостовик лопатки (толщину обода 2Л0б принимаем постоянной по радиусу).

частиц одного размера сферической формы. Температуру стенок трубы принимаем постоянной и пренебрегаем теплообменом излучением. При таких предположениях уравнение нагрева смеси принимает такой вид:

В данном разделе мы ограничимся рассмотрением стационарной сопряженной задачи теплсобмена при обтекании пластины (длиной L, толщиной Ь, с теплопроводностью X/), продольным газовым потоком, имеющим на бесконечности постоянные скорость и^ и температуру Т^; температуру на внутренней поверхности принимаем постоянной (аналогичное решение получается в случае задания потока на внутренней поверхности) [Л.4-16]. ' .- '

С9; 2) муфта обладает малой демпфирующей способностью, что позволяет не учитывать потери при составлении уравнений движения; 3) машина оборудована двигателем, способным изменять крутящий момент Тг в широких пределах без существенного изменения угловой скорости. Поэтому в расчете coj принимаем постоянной. Практически последнее условие может быть применимо, например, для машин, оборудованных асинхронными электродвигателями. Частота вращения этих двигателей меняется незначительно при изменении момента в два раза и более. Условие ©i=const равнозначно условию Л « со, т. е. приведению системы к одномас-совой.

Режим стационарного движения для стойки с пневматикой будет осуществляться при значениях обобщенных координат q, = g2 = q3 = q4 = 0 При исследовании малых отклонений от этого стационарного движения величины qlt дг, д3, д4 считаем малыми Составляя выражения для кинетической и потенциальной энергий, а также вычисляя обобщенные силы, соответствующие нормальной реакции, которую принимаем постоянной, получаем линеаризованные уравнения движения системы при малых отклонениях от стационарного состояния в виде

1. Предварительно принимаем конический роликовый подшипник легкой серии 7208. Схема установки подшипников враснор.

I. Принимаем предварительно подшипник

Принимаем предварительно межосевое расстояние

9. Принимаем предварительно угол наклона зубьев Р=10° и определяем число зубьев шестерни [формула (3.144)] и колеса:

Принимаем предварительно ufj=44 мм, тогда d2 = udl~5 -44 = 220 мм, а межосевое расстояние а = (dl + d2)/2 = (44 + 220)/2 =132 мм.

Принимаем предварительно q = 16 из условия q « z2/4 = 17,5. Так как передача быстроходная, берем К = 1,3. Вращающий момент на валу червячного колеса

4. Межцентровое расстояние принимаем предварительно

1. Предварительно принимаем конический роликовый подшипник легкой серии 7208. Схема установки подшипников — враспор.

1. Принимаем предварительно подшипник

Принимаем предварительно средние температуры для отдельных слоев обмуровки и вычисляем согласно табл. 2-2 коэффициенты теплопроводности:

3. Расчетная температура воздуха для выбора мощности турбин. В соответствии с вышеприведенными данными считаем, что в самые холодные дни часть тепла отдается помимо турбин через редукционно - охладительную установку. Принимаем, предварительно (до окончательного определения возможного отпуска пара из отборов) расчетную температуру воздуха /рв=:—10°.

А0 = (30. ...50) 25,4 = 760. ..1270 мм. Принимаем предварительно А„ = 1000 мм.