Принимаем стандартное

Проверяем полученное согласно условию соосности. Имеем г3 = г^ + 2г2 = = 22 + 2-22 = 66, т. е. указанное условие выполнено. Окончательно принимаем следующие числа зубьев: zt = 22, г2 = 22 и г3 — 66.

Принимаем следующие параметры йроцесса: / =0,1 м; q - 106 Вт/м2 ; в качестве охладителя используем воду с начальной температурой t0 = = 20° С; предельная температура стенки на выходе обогреваемого канала Т" = 120 °С; проницаемой матрицей является волокнистая медь пористостью П = 0,6 и теплопроводностью П = 100 Вт/ (м • К) , вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления которой рассчитываются с помощью соотношения из табл. 2.1: а = 2,57 • 108 П"3'91; j3 = = 9,1 • 102 П~ 5'33. Затрачиваемая на прокачку охладителя мощность рассчитывается по формуле N = G8AP/p. Искомая величина отношения мощностей для сравниваемых вариантов может быть найдена следующим образом:

(рис. 38), то появляются волны Лява. Следуя Ляву, принимаем следующие перемещения: в верхнем слое

Пространственный кривошипно-ползунный механизм. Принимаем следующие обозначения на кинематической схеме механизма (рис. 3.1): О^А = а, АВ = b - векторы отрезков продольных осей кривошипа и шатуна; OB = s — переменный вектор перемещения ползуна В; d - вектор общего перпендикуляра к оси вращения кривошипа, отображаемой вектором Г, и линии действия ползуна (вектор s); p и q — орты продольной оси пальца и перпендикуляра к плоскости прорези сферической с пальцем кинематической пары В. Шатун и кривошип образуют сферическую кинематическую пару А, а ползун В со стойкой — поступательную кинематическую пару.

Проверяем полученное согласно условию соосности. Имеем zs = гх + 2г2 = = 22 +2-22 = 66, т. е. указанное условие выполнено. Окончательно принимаем следующие числа зубьев: Zj = 22, z2 = 22 и г3 = 66.

К основным параметрам ГПП следует отнести силы и моменты сил, действующие на звенья их со стороны жидкости или газа, передаточное число, расход жидкости и к. п. д. Сила Sn, которую может преодолеть поршень поршневого двигателя, зависит от удельного давления воздуха или жидкости по обе стороны поршня и сопротивления его движению в цилиндре (рис. 21.4, а). Принимаем следующие обозначения величин: pt и р2 — абсолютное давление жидкости или воздуха соответственно в полостях цилиндра (рг > р2); F — площадь поршня; Рш — площадь штока; рг — давление атмосферы; Т — сила трения поршня и деталей его уплотнения о цилиндр.

исследуемого участка на 10 слоев. Ниже на том же рисунке показана схема гидравлической цепи, тождественная по начертанию с цепью, изображающей распределение температур. Крайнее сосредоточенное термическое сопротивление в два раза меньше остальных. Если бы было задано грайичное условие третьего рода (закон Ньютона), то к этому граничному термическому сопротивлению следовало бы прибавить величину термического сопротивления, соответствующего теплообмену с окружающей средой. На схеме гидравлической цепи показаны значения сосредоточенных гидравлических сопротивлений (р0 и р0/2) и гидравлических емкостей (площадей сечения сосудов со0). Эта гидравлическая цепь моделирует тепловой процесс. Принимаем следующие масштабы:

При исследовании упругой устойчивости стержней, пластин и оболочек принимаем следующие основные ограничения и допущения.

Принимаем следующие значения базисных параметров:

Кроме того, принимаем следующие исходные предположения:

При решении задачи принимаем следующие краевые условия для хвостовика: при л;1=0 «1 = 0; при у\=\Ь мм ai=10 МПа; для охватывающей детали: при х2 = 0 и-2 = 0; при #2=15 мм о2 = 0.

Принимаем стандартное значение flf2 = M45 x 1,5: б/п^й?2 = 45 мм; й?БП = (/п + Зг = 45 + 3-3 = 54 мм.

Предварительные значения: модуль передачи (2.66) /и = (1,5... I,7)«w/r2 = (l,5... 1,7) 150/36 = 6,25...7,08 мм. Принимаем стандартное значение модуля (см. табл. 2.10) т — 6,Змм. Относительный диаметр червяка (2.67)

Принимаем стандартное значение (см. табл. 2.10)
Принимаем стандартное значение авд=125мм (см. §3.36).

Определяем минимальный диаметр малого шкива по формуле М. А. Саверина, учитывая, что ш1=яп1/30 = я 1440/30=150 рад/с. Тогда Ьт-,„ = = (0,052 ...0,061)^7/04 =(0,052...0,061)3 v/7 Г103/150 = 0,187...0,22 м. Принимаем стандартное значение диаметра В] =200 мм. Тогда ?>2~и-О1=4-200 = 800 мм, что соответствует стандарту.

Принимаем стандартное значение среднего нормального модуля гп„--2 мм. Тогда

2.2. Производим разбивку ы^6ш по ступеням привода. Окончательно принимаем стандартное значение передаточного числа зубчатой передачи редуктора и = 4, тогда передаточное число ременной передачи

Принимаем стандартное значение Lp, мм (табл. 8.2, 1800 1600

tl2x <-/,« = 100 -3,03 = 303 мм. Принимаем стандартное значение
/,1, = 2-312 + 0,5я(100 + 315) + 0,25(315-100)2/312=1286 мм. Принимаем стандартное значение /,р=1400мм (табл. 8.2, примечание).