Принимается допущение

Принимаем температуру рассола СаСЬ на входе в испаритель ^вх=—13,2° С. Его температура на выходе из аппарата ^Вых— =—16,2°С, т. е. б^р=3°С; массовая концентрация хлористого кальция = 23,8%, при которой температура замерзания ^0=—25,7°С.

Принимаем температуру замерзания рассола ^о=—28° С, что соответствует концентрации соли 1=24,7%. При средней температуре t-p ——17,2°C и принятой концентрации из таблиц [196] определяем свойства рассола: плотность р=1245 кг/м3; теплоемкость сг>=2860 Дж/(кг-К); кинематический коэффициент вязкости v= = 7,0-10~6 м2/с; теплопроводность ?i,=0,51 Вт/ (м• К); число Прандт-ля Рг = 48.

На выходе из утилизационной установки принимаем температуру уходящих газов /2=200°С, а=1,4. Теплосодержание газов на выходе из утилизационной установки

Принимаем температуру осадки 1200" С; л — 0,4; "Ь 1200° = 2 «A"-"3-

d~day ^--шу ^-279жл. Принимаем температуру осадки 1200° С; ц —0.35;

для второго слоя принимаем асбестодиатомовый бетон, толщину которого найдем, исходя из температуры стальной оболочки, в которую заключена футеровка, /2^400 °С (рис. 3-24). Принимаем температуру на внутренней поверхности fi=/Cp=700°C. Теплопроводность шамотобетонного слоя

По табл. 2-9 принимаем температуру пульпы 6"=46°С. Температура орошающей воды составляет 9'=20<>С. Задаемся температурой охлажденных газов ir=65°C.

Принимаем температуру воды на выходе из ITORjv около 350 °С, а снижение энтальпии пара до) 2820 кДж/кг; количество воды, отводимое на ПО, получается равным 0,9?>7, т. е. 0,036?>0.

Принимаем температуру воды на выходе из ПОлл- около 350 °С, а снижение энтальпии пара до; 2820 кДж/кг; количество воды, отводимое на ПО, получается равным 0,9?>7, т. е. Q,Q36D0.

Ориентировочно принимаем температуру стенки камеры равной 270° С; при этой температуре допускаемое напряжение для стали 20

количество тепла (для упрощения принимаем температуру кри-

Таким образом, для расплавления продуктов реакции (IV. 5) при восстановлении окиси хрома на 90% 'потребуется следующее количество тепла (для упрощения принимаем температуру кристаллизации шлака равной точке плавления глинозема):

16.3.4. Гибкие стенки. При расчете стенок гибких (параболических) бункеров принимается допущение, что они подобно гибким нитям работают только на растяжение. В этом случае максимальные усилия в стенке бункера Т, возникающие в ' месте ее подвеса к продольным бункерным балкам, определяются через вертикальную V и горизонтальную Н опорные реакции оболочки (рис. 16.7) на единицу длины оболочки:

Описанные измерения разности напряжений &.U в трубе отнимают много времени и обходятся очень дорого. Поэтому делают попытки получить данные, необходимые для проектирования систем катодной защиты, также и при помощи более простых измерений. Весьма полезным при этом может быть измерение потенциала Тафеля. Имеется ввиду потенциал, при котором наблюдается излом на кривой Uaus(lgl) см. критерий 4 в разделе 3.3.3.1. Эта точка приблизительно соответствует переходу в прямую Тафеля для выделения водорода из воды по реакции (2.19). В этом месте надежно достигается защитный потенциал. Нередко принимается допущение [8], что найденный таким путем защитный ток обеспечивает защиту обсадной трубы на всей ее длине. Однако ввиду наличия довольно сложных проблем с распределением защитного тока, связанных с различием удельных электросопротивлений грунта на отдельных участках, все же рекомендуется проверка

При расчете эдс в измерительном преобразователе (измерительной катушке) принимается допущение, что функция распределения магнитного поля рассеяния ферромагнитного образца в системе координат, связанных с ним, не изменяется. Это допущение справедливо в случае постоянства намагниченности образца как функции координат и времени. Тогда эдс в витке измерительной катушки (измерительном контуре) может быть определена следующим образом:

Формулы (2.27)—(2.29) используются для расчета тонкостенных оболочек, причем принимается допущение о равномерном распределении напряжений по толщине стенки.

Для анализа теплообмена при турбулентном течении четырехокиси азота можно использовать двухслойную (пленочную) модель потока. Принимается допущение об отсутствии градиента концентраций и температуры по сечению ядра, а поперечный размер пленки по сравнению с радиусом трубы считается столь малым, что можно пренебречь ее влиянием на изменение параметров потока вдоль оси трубы, т. е. принимается, что параметры турбулентного ядра для данного сечения соответствуют параметрам всего потока. __

Принимается допущение, что деформации, вызванные на одном краю оболочки, затухают, не доходя до трех других. Это позволяет определять влияние совместимости работы оболочки с диафрагмой отдельно по каждому краю оболочки. Такое допущение проверено экспериментально, результаты проверки изложены в § 2.7 настоящей работы. Для определения усилий и перемещений по краю оболочек решается система только из 4 канонических уравнений с неизвестными:

принимается допущение о независимости влияния каждого технического параметра на основные показатели качества устройства;

принимается допущение о том,что все показатели высококачественных устройств (т.е. наиболее точных и стабильных) близки к номинальным значениям параметров контроля, а показатели устройств низкого качества - к пределам допусков. Поэтому для контроля одного и того же параметра на различных этапах испытаний назначается стуаен-чатый ряд допусков (с' наиболее жесткими допусками на ранних стадиях испытаний);

Так как параметр контроля качества технического устройства в общем случае зависит от значений входных аргументов (например., для электрического двигателя - от геометрии посадочных мест под шарикоподшипники, усилий посадки шарикоподшипников, состояния их дорожек и т.д.), го значения та и 1Ы должны быть определены с учетом влияния этих аргументов. Для учета этого.влияния могут быть использованы, например, зависимости, предложенные в работах /4,§7. При использовании этих зависимостей предполагается, что параметры х{ независимы; количество параметров xf и законы их распределений таковы, что закон распределения параметра А> нормальный; отклонения параметра ы являются линейными функциями значений параметров л(. , т.е. принимается допущение о гом.чго малые отклонения выходного параметра можно получить'только при наличии малых отклонений входных аргументов .г.; коэффициенты влияния А( (частные производные выходного параметра по входным аргументам) . являются постоянными величинами в пределах отклонений л-..

Таким образом, для рассматриваемого способа решения уравнений динамики вся исходная информация содержится в материалах обычных статических расчетов, выполняемых в процессе технического проектирования парогенератора. Для упрощения аналитического решения уравнений динамики дополнительно принимается допущение о возможности решения уравнений энергии и сплошности отдельно от уравнения движения. Уравнение движения упрощается, и снижается общий порядок системы дифференциальных уравнений. П2

Матрицы VB н KD — соответственно матрицы аэродинамической жесткости и аэродинамического демпфирования. При этом принимается допущение, что элементы матриц В и D, определенные для гармонического процесса при заданном k, с достаточной точностью пригодны для описания колебаний при других значениях чисел Струхаля.

Как говорилось выше, в методе конечных элементов принимается допущение, согласно которому перемещения всех точек элемента однозначно определяются его узловыми перемещениями. В матричных обозначениях это означает существование равенства