Принимается одинаковой

** Для удобства механической обработки торцов бобышгк и проверки перекоса осей отверстий размгр Е обычно принимается одинаковым для всех опор, поэтому и размер f принимается для всех гнезд одинаковым.

Схематизация ПЦН двигателя заключается в удалении из него всех выдержек диска при постоянной нагрузке и части режимов работы двигателя, влиянием которых можно пренебречь. Полетный цикл изменения напряжений представляется в виде суммы нескольких циклов треугольной формы, в начале и в конце которых уровень напряжений принимается одинаковым (рис. 1.6й). Анализ НДС при повторении каждого типа циклов, выделенных из ПЦН, проводят раздельно без учета их чередования при дальнейшем суммировании повреждений. Возможен вариант схематизации ПЦН [50], как это показано на рис. 1.66, когда полетный цикл представляется в виде двух синусоидальных циклов нагружения. Более сложное представление ПЦН с учетом многократного повторения номинального режима работы двигателя в полете, как это показано на рис. 1.6б, позволяет более полно характеризовать накопление повреждений в дисках [51]. В случае наиболее полного представления полетного цикла нагружения учитывается выдержка материала при его работе в составе двигателя (рис. 1.6г), а также включаются в рассмотрение циклы переходных режимов работы двигателя [52]. В последнем случае рассматривается ситуация, которая более характерна для военной техники. Указанные подходы к схематизации нагрузок относятся только к расчету дисков на усталостную долговечность без учета возможного возникновения и развития усталостных трещин.

Конвективная тепловая нагрузка при расчёте циркуляции должна быть в отличие от теплового расчёта обязательно определена для каждого отдельного ряда труб котельного пучка. При этом коэфициент теплопередачи принимается одинаковым для всех рядов труб.

Распределение тепловых нагрузок между отдельными трубами по ширине ряда при расчёте обычно принимается одинаковым; однако для выяснения надёжности работы контура следует путём проведения дополнительных подсчётов учитывать влияние возможной неравномерности работы труб по ширине ряда, величина которой ориентировочно может- быть принята по данным табл. 5.

Отклонения диаметральных размеров и размеров по высоте высаженной части принимать в плюс для наружных поверхностей и в минус для внутренних поверхностей. При ступенчатом высаживании допуск по наибольшей ступени принимается одинаковым для всех ступеней и отверстий.

Множитель пропорциональности в этих формулах принимается одинаковым и по двухслойной схеме равным 11,6.

пропорциональности здесь принимается одинаковым и по двухслойной схеме равным 1 1,6.

Двухфакторная модель. Для выяснения особенностей модели каждый фактор необходимо варьировать на достаточно большом количестве уровней. Так как вид модели заранее неизвестен, то расстояние между уровнями факторов берется постоянным, а число уровней принимается одинаковым для обоих фак-

Коэффициент теплопередачи принимается для всех рядов одинаковым. Если число рядов труб меньше четырех при поперечном обтекании, то температурный напор также принимается одинаковым, а тепловосприятие распределяется между рядами пропорционально их поверхности.

При однофронтовом расположении амбразур шахтных мельниц для заднего экрана 1101 = 1,2; при однофронтовом расположении горелок также для заднего экрана т]Ст=1,1; для всех остальных поверхностей т]Ст принимается одинаковым по остатку теплового баланса в топке.

Для большинства топочных устройств удельное тепловоспрнятие топочных поверхностей нагрева можно считать одинаковым для всех стен топки (tiCT=l). Для заднего экрана при однофронтовом расположении горелок принимается т]ст=1,1 и при открытых амбразурах шахтных мельниц Т0т=1,2. Для всех остальных поверхностей т]Ст принимается одинаковым по остатку теплового баланса в топке.

руется упругими свойствами набойки. Расчетные кольцевые напряжения в металле кожуха верхней, более нагретой зоны лещади, Значительно превосходят напряжение, возникающее в его нижних частях. Однако по мере разрушения верхних слоев лещади температурный распор в этой зоне уменьшается, а, в связи с постепенным нагревом еще сохранившегося сплошного массива кладки, величина напряжений в нижних участках кожуха увеличивается. По этой причине толщина кожуха на всей высоте принимается одинаковой. Требования к обеспечению необходимой прочности и герметичности кожуха лещади должны соблюдаться особенно тщательно, так как любая трещина в нем будет являться источником просачивания газа и в дальнейшем может послужить путем для прорыва чугуна. Такой прорыв является одной из наиболее опасных аварий производства, надолго выводящих доменную печь из строя. В кожухе лещади предусматриваются специальные «козловые» летки для выпуска (при капитальных ремонтах) чугуна, накапливающегося в яме лещади, что позволяет сократить сроки простоя печи путем выпуска «козла» в жидком виде. Продолжение кожуха в фундаменте ниже охлаждения дна лещади играет роль анкера, удерживающего кожух от подъема силами внутреннего давления. Для сцепления оболочки с бетоном фундамента, выполняющего роль жесткого днища, к ней привариваются специальные кольцевые ребра. Такой анкер непосредственно не воспринимает кольцевых усилий от внутреннего давления и распора футеровки, вследствие чего он может быть выполнен из металла с пониженными характеристиками.

где Еб2/2 — сумма произведений ширины лопатки каждого венца на ее высоту; и — число групп сопл; Рг — расчетная площадь выходного сечения сопловой решетки (единица измерения для В 2^2 и FI принимается одинаковой).

В приближенных моделях трехмер-ноармированного материала влияние фактора плотности упаковки волокон на расчетные значения упругих характеристик связывается с заданием объемных коэффициентов армирования. При этом плотность укладки волокон в сечении материала принимается одинаковой во всех направлениях. Такое допущение не всегда может быть оправдано. В частности, для волокнистых материалов, изготовленных прессованием в плоскости 12, расстояния между сечениями волокон вдоль оси 3 могут быть минимальны — полимерные прослойки между слоями, параллельными плоскости 12,'практически отсутствуют. При этом коэффициенты армирования Цц, Ц2 зависят от относи-

Расчет футеровок на прочность. При проектировании футеровок важное значение имеет определение напряженного состояния системы кожух — футеровка, возникающего при воздействии на футеровку основных эксплуатационных факторов: давления, температуры и набухания. Представление о напряженном состоянии футеровки можно составить, рассматривая футеровочный аппарат как многослойный цилиндр из материалов, обладающих различными физико-механическими свойствами. При этом делают основные допущения: корпус аппарата работает совместно с футеровкой; материалы многослойного цилиндра однородны, изотропны и деформации их носят упругий характер; величина коэффициента Пуассона для всех слоев принимается одинаковой и равной 0,25; при определении деформаций радиальные напряжения не учитываются ввиду их малости

систему окружностей или радиальных линий (рис. 18). Обычно ширина прозрачных (светлых) и непрозрачных (темных) линий принимается одинаковой.

Величина погрешности измерения принимается одинаковой, при работе как без поворота оправки, так и с ее поворотом. Конусность л оправки подсчитывают: при проверке без поворота детали

1 Если при определении Зу. ф и Зу. „ доля затрат прибавочного труда по отношению к себестоимости принимается одинаковой, то вышеприведенные формулы равноценны.

2.Несмотря на поверхностную теплоотдачу, температура по сечению вала принимается одинаковой. ,

В приближенных моделях трехмер-ноармированного материала влияние фактора плотности упаковки волокон на расчетные значения упругих характеристик связывается с заданием объемных коэффициентов армирования. При этом плотность укладки волокон в сечении материала принимается одинаковой во всех направлениях. Такое допущение не всегда может быть оправдано. В частности, для волокнистых материалов, изготовленных прессованием в плоскости 12, расстояния между сечениями волокон вдоль оси 3 могут быть минимальны — полимерные прослойки между слоями, параллельными плоскости 12,'практически отсутствуют. При этом коэффициенты армирования Цц, Ц2 зависят от относи-

принимается, одинаковой); ' \ • •

Припуски на усадку. Модельный инвентарь изготовляется с припусками на усадку. Величина 'усадки простых отливок принимается одинаковой по всем направлеотливках возможна неодиразличных направлениях скорости их охла-ждения и разного сопротивления фотмы и стержней. В табл. 41 приведены величины линейной усадки деталей, отливаемых из основных литейных сплавов.