Принимается следующая

За величину ДВ0 принимается расстояние между действительным направлением зуба на всей длине и номинальным его направлением. Это расстояние согласно ГОСТу определяется на образующей цилиндра, проходящего примерно посередине высоты зуба.

За величину отклонения от прямолинейности а принимается расстояние между двумяпараллельными прямыми, между которы-

чины. В качестве расстояния между опорами принимается расстояние между осями колонн. Допускаемое напряжение для стального литья 450—600 кг/см'*.

Габариты центральной камеры с дождевым пространством (вода разбрызгивается при помощи форсунок) определяются количеством проходящего через неё воздуха, и в основном, диктуются размерами дождевого пространства, так как все остальные элементы её не отличаются от обычных вентиляционных камер. Площадь сечения дождевого пространства принимается, исходя из скорости движения воздуха, в 2— 2,5 м/сек. Длина дождевого пространства обычно определяется количеством рядов устанавливаемых форсунок. Рекомендуется устанавливать три ряда форсунок (но не менее двух рядов): два ряда форсунок должны располагаться против движения потока воздуха, а один—по потоку. Между каждым рядом форсунок принимается расстояние в 600—450 мм.

Примечание. За длину штриховой меры принимается расстояние между

Поправка К3 на изменение сечения вводится для больших вырезов и представляет собой как бы коэффициент для пересчета напряжений брутто в напряжения нетто, используемые в формуле (5.15). При этом для фюзеляжа в качестве сечения нетто принимается расстояние между шпангоутами 2 — 2' (рис. 5.2), т. е. счи_

Здесь в качестве определяющих используются параметры ядра потока, а за характерный размер х принимается расстояние расчетного сечения от входа в канал; при этом на входе в канал турбулентность аэродинамического пограничного слоя предполагается полностью развитой.

При продольном обтекании пластины с grad р = О за характерный линейный размер принимается расстояние от входной кромки до конца пластины в направлении течения.

где Rex =---------число Рейнольдса, при определении которого за характерный размер принимается расстояние х от передней кромки пластины до рассматриваемого сечения.

* Толщина слоя определяется методом измерения мнкротвердости на нетрав-леиных шлифах с интервалом 0,05 мм. За толщ,нну слоя принимается расстояние от наружной поверхности до зоны слоя с микротвердостью HS9 370 кгс/мм2.

При этом принимается следующая форма прогоночной матрицы, имеющей размерность ~ X «:

изготовлены крепежные детали. Для указанных выше соединений и сталей марок 30—35 (ГОСТ 1051—59) величина моментов затяжки принимается следующая:

На рис. 27 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Тепло образуется на опорной площадке подшипника, ограниченной углом контакта 2ф, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала 0В под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлении. Максимальная температура на рабочей поверхности обычно определяется как сумма средней температуры поверхности трения и температурной вспышки на пятне контакта [55, 57]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во второй части и в приложении. Однако при скоростях скольжения, имеющих место при эксплуатации рассматриваемых подшипниковых узлов (менее 2,5 м/с — см. гл. 4), роль температурных вспышек на пятнах контакта незначительна, и ими можно пренебречь. Избыточная температура опорной площадки подшипника Фп (на угле контакта 2ф) постоянна и равна Ов, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки (рис. 27).

На рис. 3.1 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Теплота образуется на площадке контакта подшипника с валом, ограниченной углом 2ф„, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала Фв под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлениях. Максимальную температуру на рабочей поверхности обычно определяют как сумму средней температуры поверхности трения и" температуры вспышки на пятне контакта [39]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во II части справочника [32]. Однако при скоростях скольжения подшипниковых узлов менее 2,5 м/с (см. рис. 4.7) роль температурных вспышек на пятнах контакта будет незначительной и ими можно пренебречь. Избыточная температура площадки контакта подшипника Фп также постоянна и равна Фв, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки. Таким образом, температурное поле по окружности не-_

Принимается следующая схема:

При этом принимается следующая зависимость коэффициента вязкости от температуры [Л.4:1]:

При расчете диафрагм на ползучесть П. Я. Богуславский [10] использует теорию старения, согласно которой для связи между напряжениями, деформацией и временем в процессе ползучести принимается следующая аналитическая зависимость:

Принимается следующая последовательность операций (см. рис. 13-47).

При пользовании методом принимается следующая последовательность операций.

Рассмотрим порядок расчета тепловой схемы ГТД. Для удобства изложения принимается следующая индексация (см. § 6-1). При наличии двух компрессоров или турбины (сложные схемы) величины, относящиеся ко второму турбомеханизму (по ходу газа), обозначают дополнительным индексом (два штриха). Например, па-

При этом принимается следующая форма прогоночной матрицы, имеющей размерность -- х п: