Принимается температура

При определении такта можно принимать в расчет месячный, суточный или сменный фонд времени; в этих случаях, программа выпуска принимается" соответственно: месячная, суточная или сменная.

/ — неправильно; 2 — правильно; 3 — рост: самый низкий, 1440 мм; 4 — средний, 1760 мм; 5 — самый высокий, ;2000 мм; <> — правильное исполнение: размер II принимается соответственно самому низкому росту; 7 - размер V — соответственно самому высокому росту /

Нормативный срок окупаемости капитальных вложений Ts и нормативный коэффициент эффективности ка-питательных вложений Ен являются взаимно-обратными величинами. Для расчетов по экономии топлива в котельных установках нормативный коэффициент эффективности капитальных вложений принимается соответственно ?Н=1/ГН= 1/8,3 = 0,12 или. 1/6^0,17.

2) система Qn2, не требующая установки груза в труднодоступном сечении, но при этом тахЛ^сг ^ 1,3Лэоп- Если среди заданных вариантов Qn нет Qn\ или QH2, то за оптимальный принимается соответственно Qn2 или Qn\. Если невозможно рассчитать ни систему Qni, ни систему Qn2, то выдается условный сигнал, свидетельствующий о том, что должны быть заданы новые коды вариантов, так как среди предложенных выбрать Q°*T невозможно.

Средняя удельная теплоемкость материала тела с 'Ы{ и cul, Дж/(кг-К), принимается соответственно в пределах температур от ta = 0°С до t'M и от /м= 0°С до t"M.

ки Т, на котором все операции выполняются только бульдозерами (рис. 2-9). Склад запроектирован для хранения около 400 тыс. т угля. Максимальная 'производительность механизмов по выдаче угля со склада 900 т/ч. Уголь на склад поступает непосредственно из приемного разгрузочного устройства /, оборудованного вагоноопрокидывателями. С лен-.точного конвейера 2 в узле пересыпки с? уголь системой 'конвейеров 4, 5, 6 подается на склад, на котором формируются три основных штабеля 7 и два буферных (оперативных) 8. Ссыпка угля с конвейеров 5, 6 в штабеля, а также с конвейера 5 на конвейер 6 производится стационарными плужковыми сбрасывателями. Горизонтальный участок конвейера 6 располагается на высоте 24 м. Ширина основных штабелей 140 м, высота их 20 м. Поданный на склад уголь бульдозерами на тракторе С-100 укладывается в • штабеля. Выдача угля со склада 'как из основных штабелей, так и из буферных также производится бульдозерами в 12 приемных загрузочных бункеров 9, расположенных между штабелями. Средний пробег бульдозеров при подаче угля из основных штабелей 45 м, а из буферных 15 м. Средняя производительность бульдозеров принимается соответственно 140 и 300 т/ч. Число бульдозеров 9, из которых 2—3 резервных. Из загрузочных бункеров

Для форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными под углом к оси сопла, и для форсунок с винтовыми зас;:хр:;тслл:,::; при их производительности на уровне 1000—2000 кг/ч из конструктивных соображений размер плеча закручивания изменяется мало и обычно принимается соответственно в диапазонах 5,5—6,5 и 10,5—11,0 мм.

Для внешних газоходов (рис. 3-4,6) скорости определяются для двух стоимостей энергииаэн = 0,003руб/квт-ч и 0,005 руб/квт-ч. При этом принимается соответственно зт.д = 25 и зт.д = 42 руб/квт • год. Стоимость поверхности ц определяется по формуле (3-12,6) или приближенно по табл. 3-1.

30. Коэффициент прочности сварных швов котлов и резервуаров паровозов принимается соответственно конструкции шва и способу сварки:

4. Диаметр окружности впадин вала при обработке универсальным инструментом уменьшается по сравнению с номинальным значением на величину, равную ОДт (при обработке червячной фрезой), и на величину, равную ОДт (при обработке долбяком). В этом случае высота ножки зуба вала принимается соответственно равной hf = 0,6m

элемента аппарата может повыситься до температуры соприкасающейся с ним среды, расчетная температура принимается равной рабочей, но не менее 20°С. При обогревании элемента открытым пламенем, горячими газами с температурой свыше 250°С или открытыми электронагревателями расчетная температура принимается равной температуре среды плюс 50°С. При наличии у аппарата тепловой изоляции расчетная температура его стенок принимается равной температуре поверхности изоляции, соприкасающейся со стенкой, плюс 20°С. При отрицательной рабочей температуре элемента за расчетную ( для определения допускаемых напряжений) принимается температура, равная 20°С.

Для того чтобы установить, оказывает ли влияние на теплоотдачу естественная конвекция, вычисляем произведение (GrPr)r, где в качестве определяющей температуры принимается температура tr = Q,5(te+t,K), a ts< — Q,5(t,K\ + t№t). Следовательно, ^=0,5(30+ + 60) =45° С.

Для решения системы уравнений (11.50) — (11.62) используется интервально-итерационный метод. В качестве независимой переменной принимается температура греющего теплоносителя tt. Полное изменение ее разбивается на N интервалов б/jj (см. рис. 5.2), не обязательно равных. Узлы разбиения Т{, где t = = 0, 1,2, ... — номер узла. Считая, что плотность теплового потока внутри интервалов изменяется линейно, и вводя обозначения

рования является диск 5 из окисленной при 1150° С нержавеющей стали. На обращенной к выходному окну стороне этого диска прорезаны кольцевые треугольные канавки, благодаря которым значительно увеличивается погло-щательная способность площадки визирования. За температуру такой модели абсолютно черного тела принимается температура, измеряемая термопарами 6, зачека-ненными в площадке визирования.

В общем случае процесс теплоотдачи при свободной конвекции определяется системой уравнений теплопроводности, движения и неразрывности потока жидкости. При этом в уравнении движения учитывается подъемная сила, обусловленная переменной плотностью среды. Эта сила пропорциональна коэффициенту объемного расширения среды р, умноженному на разность температур в данной точке потока и в некоторой характерной точке. Если процесс протекает в неограниченном пространстве, то в качестве начальной точки отсчета температур принимается температура на большом удалении от поверхности теплообмена (температура невозмущенного потока).

В общем случае процесс теплоотдачи при свободной конвекции определяется системой уравнений энергии, движения и неразрывности потока жидкости. При этом в уравнении движения учитывается подъемная сила, обусловленная переменной плотностью среды. Эта сила пропорциональна коэффициенту объемного расширения среды р, умноженному на разность температур в данной точке потока и в некоторой характерной точке. Если процесс протекает в неограниченном пространстве, то в качестве характерной принимается температура ^о на большом удалении от поверхности теплообмена (температура невозмущенного потока).

очень резко только у самой поверхности тела, так что уже на небольшом расстоянии от последней местные температуры среды перестают существенно отличаться друг от друга. За расчетную величину /ср принимается температура на таком удалении

При отсутствии задания принимается температура холодного воздуха tB = 20° С, чему соответствует ра = 0,123 (кгс-сек^/м*; выбор расчетной температуры для .труб пиковых котлов см. в п. 2-45.

Температура как физическая величина, характеризующая внутреннюю энергию тел, не поддается непосредственному измерению. Все используемые измерительные приборы преобразуют температуру в какую-либо другую физическую величину, которая может быть измерена непосредственно. В большинстве случаев для измерительных приборов (кроме термоприемников), включаемых в тракт системы измерения температуры, в качестве нормальных условий принимается температура помещения 20±5°С, атмосферное давление 101,3 ±4 кПа или (760 + ±30) мм рт. ст., относительная влажность воздуха 40 ... 80%. Методы измерения температуры можно разделить на контактные и бесконтактные.

Располагаемое тепло на 1 кг жидкого или на 1 м3 газообразного топлива Qp определяется в соответствии с «Нормативным методом теплового расчета котлоагрегатов» при его температуре перед входом в топливные трубопроводы ПГУ. В случае размещения газовых нагнетателей на валу газотурбинного агрегата для расчета принимается температура топлива перед нагнетателем газа.

остановок котлов из-за их повреждения невелико, на отдельных установках временно указанная температура в эксплуатации снижается до 540—560° С. В последнее время на отечественных энергоблоках, намечаемых для работы на весьма дешевом топливе, снижают температуру не только первичного, но и вторичного перегрева пара обычно до величины 540/540° С. Имеется некоторое различие в конечной температуре вторичного перегрева пара в США и в странах западной Европы. Ряд американских энергетических блоков, пущенных в эксплуатацию в период 1957—1962 гг., рассчитан на температуру вторичного перегрева пара 565° С. В этой группе можно отметить блоки мощностью 275— 500 Мет на электростанциях Берген (1 и 2); Мерсер (1 и 2); Умдоус-Крик (7); Сьюарен (5). Большой интерес представляют первые установки сверхкритического давления пара (или, как их иногда называют, «установки с. к. д. первого поколения»), выполненные в том же пятилетии со вторичным перегревом 565° С. Таковы блоки электростанций Файло (6) — 124 Мет; Эддистон (1 и 2)—по 325 Мет; Эвон (8)—350 Мет; Брид (1) — 500 Мет и Ф. Споря (5) — 500 Мет. Эти блоки с целью накопления опыта достижения максимальной экономичности были выполнены с двукратным промежуточным перегревом, причем обычно конечная температура пара во второй ступени промежуточного перегрева такая же, как и в первой, т. е. 565° С. Исключением является только установка на электростанции Файло, где во второй ступени промежуточного перегрева температура пара составляет 540° С. С такой же температурой вторичного перегрева выполняются при однократном промежуточном перегреве блоки на электростанциях Парадайз (1 и 2), Кольбер (5), Уидоус-Крик (8), Уилл-Каунти (4). Начиная с 1962—1963 гг. на электростанциях США повсеместно принимается температура промежуточного перегрева 538° С. Отклонением от этого правила являются обычно блоки с двукратным промежуточным перегревом. Кроме отмеченных выше установок сверхкритического давления с двумя ступенями промежуточного перегрева, в 1964—1965 гг. выполнены блоки мощностью 365 Мет электростанций Чок-Пойнт (1) и 420 Мет Хадзон (1). Более полный перечень установок с двукратным промежуточным перегревом пара приведен в табл. В-1. В дальнейшем и некоторые другие энергоблоки были выпол-