Принимать коэффициент

Передаточное от!Л>шение для каждой ступени цилиндрических колес рекомендуется принимать в пределах и <; 8 ... 10, а для конических колес и -^ Ь. Если во всех механизмах, показанных на рис. 24.1, считать входными колеса / и 2' и условиться, что гг < /а и г'ч <. г8, то ступень /, состоящая из колес / и 2, будет быстроходной, а ступень, состоящая из колес 2' и 3, — тихоходной. Из расчета зубьев на прочность обычно получается, что модули зацепления ступеней должны быть различными. Обозначим их соответственно т\ и тп. Как правило, /«ц оказывается больше т^. Далее, дли редукторов рекомендуется радиусы га « rs выходных колес каждой передачи выбирать так, чтобы r3 ^ ^ 1,1г2. Число зубьев Zj и ZP малых колес / и 2', если они нарезаются без смещения режущего инструмента, рекомендуется выбирать так, чтобы отсутствовало подрезание. Желательно также, чтобы межосевые расстояния йа„ и аи,ц (рис. 24.1) выражались целыми числами. Для быстроходных редукторов рекомендуется числа зубьев колес принимать достаточно большими.

концентрации напряжений может принимать достаточно большое значение. Уменьшение /?т может быть достигнуто за счет замены формы разгружающих отверстий, например, на эллиптические (см. рис. 21.7). Однако изготовление такого отверстия трудоемко. Поэтому более целесообразным представляется использование системы основпых и дополнительных (деконцентраторов) разгружающих отверстий, эквивалентных заменяемому эллиптическому отверстию [76]. Некоторые такие возможные схемы, исследованные методом фотоупругости, приведены в таблице 21.1. Значение N указывает на отношение максимального коэффициента концентрации напряжений в контурных точках основного или дополнительного разгружающих отверстий к значению К? для основного отверстия при отсутствии дополнительных. Практически тридцатшштипроцентное уменьшение Кт засверленной но концам трещины определяется сглаживанием траектории главных напряжений растяжения в районе разгружающих отверстий. Причем предпочтительным является случай, когда эффект снижения концентрации напряжений на контуре основного разгружающего отверстия за счет «затенения» его дополнительным, не компенсируется значительным увеличением концентрации напряжений на

Передаточное отношение для каждой ступени цилиндрических колес рекомендуется принимать в пределах и -^ в .,. 10, а для конических колес и ^ 5, Если во всех механизмах, показанных на рис. 24.1, считать входными колеса / и 2' и условиться, что /I < гг и г'у, < г8, то ступень 1, состоящая из колес 1 и 2, будет быстроходной, а ступень, состоящая из колес 2' и 3, — тихоходной. Из расчета зубьев на прочность обычно получается, что модули зацепления ступеней должны быть различными. Обозначим их соответственно т, и тп, Как правило, тп оказывается больше mi. Далее, для редукторов рекомендуется радиусы га и г8 выходных колес каждой передачи выбирать так, чтобы rs ^ ^г 1,1гг. Число зубьев 2j и го малых колес / и 2', если они нарезаются без смещения режущего инструмента, рекомендуется выбирать так, чтобы отсутствовало подрезание. Желательно также, чтобы межосевые расстояния аш, и я^ц (рио. 24.1) выражались целыми числами. Для быстроходных редукторов рекомендуется числа зубьев колес принимать достаточно большими.

Обычно протекторы размещают непосредственно на объекте защиты. Однако при использовании в грунте их для лучшей токоотдачи располагают отдельно и соединяют с объектом защиты при помощи кабеля. В данном случае кабель должен иметь особенно низкое омическое сопротивление, чтобы и без того малое напряжение защиты не было бы еще уменьшено омическим падением напряжения. Следовательно, при большой длине проводов поперечные сечения кабелей следует принимать достаточно большими. Обычно достаточно применить кабели с оболочкой NYM с поперечным сечением медного провода 2,5 мм2. Иногда требуются более мощные кабели со специальной изоляцией, например NYY 4 мм2. Подсоединительные кабели, укладываемые в грунте, должны иметь бросающуюся в глаза окраску, например белую. При прокладке в морской воде иногда как и в системах с наложением тока от постороннего источника могут потребоваться кабели, стойкие к повышенной температуре, маслу и морской воде.

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара в обычных циклонах, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятой площади сечения отводящих труб приходится принимать площади сечения входных штуцеров в обычный циклон не более 5—18% площади сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотво-дящих труб, увеличение площади сечения отводящих труб не дает существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с обычными выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные .площади сечений

По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5—18% от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6-3,а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. В таком экранном контуре характерными являются следующие основные зависимости:

Следует отметить, что, учитывая перераспределение напряжений при пластических деформациях и в условиях ползучести, можно принимать достаточно высокие значения местных напряжений в торцовых стенках.

Сначала рекомендуется принимать достаточно большой шаг, чтобы сузить область поиска, а затем уменьшить его до значения, диктуемого точностью установки уровней факторов.

Скорость v в питательной трубе, конечно, может принимать достаточно большие значения, однако при ее больших значениях потери на трение настолько увеличиваются, что работа установки может стать неэффективной. Если исходить из экономически допустимых скоростей, колеблющихся в пределах 1,5 — 3 м/сек, то при наличии значительного питательного

концентрации напряжений может принимать достаточно большое значение. Уменьшение Кт может быть достигнуто за счет замены формы разгружающих отверстий, например, на эллиптические (см. рис. 21.7). Однако изготовление такого отверстия трудоемко. Поэтому более целесообразным представляется использование системы основных и дополнительных (деконцентраторов) разгружающих отверстий, эквивалентных заменяемому эллиптическому отверстию [76]. Некоторые такие возможные схемы, исследованные методом фотоупругости, приведены в таблице 21.1. Значение N указывает на отношение максимального коэффициента концентрации напряжений в контурных точках основного или дополнительного разгружающих отверстий к значению Кт для основного отверстия при отсутствии дополнительных. Практически тридцатипятипроцентное уменьшение К? засверленной по концам трещины определяется сглаживанием траектории главных напряжений растяжения в районе разгружающих отверстий. Причем предпочтительным является случай, когда эффект снпжепия концентрации напряжений на контуре основного разгружающего отверстия за счет «затенения» его дополнительным, не компенсируется значительным увеличением концентрации напряжений на

Л ля прямозубой передачи (ГОСТ 16532—70) рекомендуется принимать коэффициент перекрытия еа^1,2. Если же коэффициенты смещения выбирались по таблицам В. Н. Кудрявцева, то ea ^ 1,13. В рассматриваемом примере еа = 1,251.

условий деформирования и могут определяться экспериментами при различных температурах, соответствующих сварочным. Указанные параметры упругости функционально связаны между собой так, что независимыми остаются два параметра из четырех. Известные экспериментальные данные показывают, что для целого ряда конструкционных материалов изменение коэффициента Пуассона при повышении температуры несущественно. Поэтому рекомендуется в расчетах сварочных деформаций и напряжений принимать коэффициент Пуассона v = const и равным значению его при нормальной температуре. Для экспериментального определения модуля сдвига проводят испытания на кручение тонкостенного трубчатого образца при постоянной температуре с постоянной скоростью деформирования. Подобные испытания проводят для ряда температур из диапазона сварочных с интервалом Л7П = 50...ЮО К, начиная с нормальной температуры Го. Диапазон сварочных температур для исследования деформаций и напряжений следует ограничить максимальной температурой 7"к,при которой предел текучести материала близок к нулю. Для алюминиевых сплавов значение температуры Тк находится в диапазоне 573...673 К, для низкоуглеродистых сталей Тк = = 873 К, для коррозионно-стойких сталей и титановых сплавов Гк= 1073...1173 К. Зная коэффициент Пуассона v, и модуль сдвига G,, можно подсчитать значения нормального модуля ?,- и объемного модуля /G при соответствующей температура Тс.

Ввиду высоких натяжений можно принимать коэффициент С0 = 1. Коэффициенты С„ — по табл. 19, Ср — по табл. 14, С0 — как и для

С некоторым запасом допускается вместо решения уравнения (4.8) принимать коэффициент \у по таблице норм проектирования [6] для коэффициента сре .

Ввиду высоких натяжений можно принимать коэффициент С9 = 1. Коэффициенты С» — по табл. 19, Ср — по табл. 14, Са — как и для

Для конструкций из низкоуглеродйетых сталей при действии переменных нагрузок рекомендуется принимать коэффициент понижения допускаемых напряжений в основном металле

При расчете колебаний нагруженных шлицевых муфт можно принимать коэффициент поглощения равным 0,1—0,2, относя его к металлу полумуфт.

Заметим, что экспериментальные данные указывают на возможность частичного механического разрушения графита — эрозии в виде пылинок, поэтому нельзя принимать коэффициент газификации Г=1.

Ввиду высоких натяжений можно принимать коэффициент С0 = 1. Корректирующие коэффициенты Са, С„ и Ср берутся по табл. 22, 23 и 15.

чатых колес и передач, подвергаемых контролю в различных случаях; для некорригированных колес и передач следует во всех формулах принимать коэффициент сдвига равным нулю. Возможные значения величин боковых зазоров в передаче определяются по формулам: гарантированный боковой зазор

Данная Стефаном поправка к простым соотношениям, вытекающим из закона Фика, не является в общем случае единственно необходимой. Могут представиться случаи, когда нельзя принимать коэффициент диффузии постоянным, когда нормальный к стенке конвективный поток массы влияет в гидродинамическом смысле на толщину диффузионного пограничного слоя, когда на неоднородность концентраций накладывается существенная неоднородность температур и т. д. Подобные более сложные задачи теории массопереноса выходят за рамки настоящего курса, см. [48].