Принимаются постоянными

иметь в виду, что при переменных нагрузках чувствительность к концентраторам напряжений зависит также от характеристики цикла г и числа нагружений. Это обстоятельство находит отражение в нормативном материале Госстроя (1982г.) СНиП 11-23—81, ч. III, гл. 23. Здесь даже при концентраторе невысокой остроты допускаемые напряжения при заданных значениях г и числе нагружений в большинстве случаев вне зависимости от марки низкоуглеродистой и низколегированной сталей с пределом текучести в диапазоне 215...590 МПа принимаются одинаковыми.

Для несимметричного в плане бункера при определении Моп, Na и Л^ значения qa и qb на противоположных гранях принимаются одинаковыми по наибольшему из значений qa и qb.

Изложенный метод сравнения циклов может быть использован при сопоставлении циклов, например, двигателей внутреннего сгорания и газотурбинных установок. На рис. 1.34, б показаны диаграммы циклов с подводом теплоты при р — const двигателей внутреннего сгорания и газотурбинных установок, имеющие одинаковые температуры ^тах и 7'min- Кроме равенства интервала температур принимаются одинаковыми Ртах и Pmin- Средняя планиметрическая температура Г1ср процессов подвода теплоты в обоих циклах одна и та же. В этих циклах к рабочему телу подводится одно и то же количество теплоты (площадь 8247, рис. 1.34, б). Средняя планиметрическая температура Т2(:р изо-хорного процесса отвода теплоты выше Т2ср изобарного процесса отвода теплоты, и, следовательно, при выбранных условиях сравнения термический КПД газотурбинной установки выше термического КПД двигателя внутреннего сгорания. Этот же вывод следует из sT-диаграммы циклов (подведенная теплота в обоих циклах одинаковая), а площадь цикла двигателя внутреннего сгорания меньше площади цикла газотурбинной установки на площадь 756).

Сравнение эффективности различных циклов д. в. с. производится путем сопоставления их теоретических к. п. д. Предположим, что в процессе сгорания смеси максимальные температуры Т3 и давления ря одинаковы для сравниваемых д. в. с. Кроме того, принимаются одинаковыми конструктивные размеры цилиндров и начальные условия циклов. Сравнение циклов удобнее производить в координатах Т — s (рис. 65), так как площади циклов в этих координатах характеризуют количество использованного тепла. На рис. 65, а изображены /—2р—3—4 —цикл с подводом тепла при р = const, l—2v—3—4 — цикл с подводом тепла при v = const и /—2—2'—3—4 — цикл со смешанным подводом тепла. Как следует из рисунка, •%„ < T]
Следовательно, для получения характеристики насоса при частоте вращения «2 необходимо первую строку табл. 10.1 умножить на 0,9, а вторую — на 0,81. КПД для подобных режимов принимаются одинаковыми. В результате выполнения указанных расчетов получаем характеристику насоса при частоте вращения nt (табл. 10.2).

В случае измерения удельного сопротивления грунта прибором Ш>0_8 расстояния между электродами принимаются одинаковыми и равным а, тогда формула для определения удельного сопротивления грунта примет вид

Поскольку обычно масштабы для нормальных и касательных напряжений принимаются одинаковыми, т. е. са = ст, а пятое условие может быть получено делением четвертого на третье, остаются независимыми пять основных условий

от звена с индексом /г + 1 к звену с индексом /г, причем в рассматриваемых режимах для внешних моментов Mk, Mk+l и скоростей (t>k, coft+1 звеньев принимаются одинаковыми положительные направления. Звено, для которого мощность положительная, называется ведущим; звено, для которого мощность отрицательная, — ведомым.

1 Пример носит методический характер. ' Эргономические и эстетические показатели по вариантам принимаются одинаковыми.

Перейдем к рассмотрению соотношений размеров зубьев по толщине. Толщина зубьев на шестерне и колесе, а также ширина впадин принимаются одинаковыми:

4. Температуры наружного и внутреннего колец подшипника принимаются одинаковыми. Последнее с достаточной степенью точности подтверждено экспериментально [2].

3. Физические свойства жидкостной и паровой фаз принимаются постоянными и равными физическим свойствам в состоянии насыщения при заданном давлении р\ окружающей среды.

Следует помнить, что средняя удельная теплоемкость и коэффициент теплопроводности являются переменными величинами, зависят от температуры, сорта масел и др. Однако в современных инженерных расчетах небольшие изменения этих параметров не учитываются и они принимаются постоянными.

котором параметры потока принимаются постоянными. Двигатель принимается неподвижным, а воздух движется относительно него со скоростью полета и>„. Весь поток воздуха в рассматриваемом случае разделяется на внутренний, проходящий через двигатель, и наружный, обтекающий его снаружи. Поэтому задача сводится к определению значений Рвн и Ртр через параметры на границах контрольного объема.

тока, существенно облегчаются при использовании специальных диаграмм состояния в координатах ei (эксергия— энтальпия) [7]. Значение е рабочего тела определяется по его термодинамическим параметрам. При этом параметры окружающей среды Т0.с, ро.с принимаются постоянными.

Таким образом, решение задачи сводится к нахождению неизвестных р, vi-2» Ti-2 и 7i из уравнений (31), (32), (35) и (36). Известно, что у{_2 = const и 71-2 = const, так как эти параметры характеризуют износ всего сопряжения и зависят от режимов работы (Р и я), которые в данном случае принимаются постоянными на протяжении всего периода работы сопряжения.

Серые тела. В этом случае в исходных условиях дополнительно должны быть заданы для всех тел системы их оптические свойства (А{, Ri), которые принимаются постоянными для' каждого тела. Для определения плотности потока результирующего излучения используется зависимость (16-20):'

При расчете многослойной стенки температурная кривая доЯ-жна строиться в масштабе термических сопротивлений, т. е. по •оси-абсцисс вместо А* должно быть отложено ДяДс. Таким образом, при помощи описанного метода простыми средствами можно решить многие технические задачи нестационарной теплопроводности при любом задании граничных условий. Слабое место этого метода в том, что физические свойства тела принимаются постоянными.

то все расчетные формулы для теплоотдачи при низких скоростях оказываются справедливыми также для высокоскоростных потоков. Теоретически это положение доказывается в самом общем виде для условий, когда теплофизические свойства теплоносителя принимаются постоянными.

При расчете многослойной стенки температурная кривая должна строиться в масштабе термических сопротивлений, т. е. по оси абсцисс вместо Ад; должно быть отложено ДлДс. Таким образом, при помощи описанного метода простыми средствами можно решить многие технические задачи нестационарной теплопроводности при любом задании граничных условий. Слабое место этого метода в том, что физические свойства тела принимаются постоянными.

то все расчетные формулы для теплоотдачи при низких скоростях оказываются справедливыми также для высокоскоростных потоков. Теоретически это положение доказывается в самом общем виде для условий, когда теплофизические свойства теплоносителя принимаются постоянными.

параметрам ведущей части приписывается дополнительный индекс 1, а параметрам ведомой системы — индекс 2. Решение задачи о переходном процессе в упрощенной системе при любых функциях движущего момента 7ИД, момента полезных сопротивлений Мс и момента трения в муфте -Мтс в общем виде невозможно. Поэтому далее задача решается при следующих предположениях: движущий момент Мк — Mi, момент полезных сопротивлений Жс = Ма и момент трения скольжения в муфте М тс принимаются постоянными, т. е.Жтс не зависит от относительной скорости скольжения 1. Учитывается различие между моментом трения покоя Мтп и моментом трения скольжения введением коэффициента q = M-m/MTC. Можно было бы рассматривать Мк, Мс, Мтс и Мтп как некоторые функции времени. Однако это сильно усложнит расчетные формулы, которые, как и при сделанном предположении, будут носить частный характер, а получение качественно иных результатов маловероятно. Именно поэтому ограничиваемся в первом рассмотрении наиболее простым случаем, дающим простые формулы, легче анализируемые.