Принимают коэффициент

Значение d принимают ближайшее по сортаменту [15, 30].

По формуле (19.13) определяют mte, для которого принимают ближайшее большее значение по ГОСТу и вычисляют размеры колес. Если материал обоих колес одинаков, то расчет ведут по шестерне. При различных материалах расчет ведут для колеса, у которого отношение [OF\:YF меньше.

Принимают ближайшее большее значение т по табл. 10.1 и уточняют размеры колес по формулам табл. 10.2.

Принимают ближайшее большее значение т„ по табл. 10.1 и уточняют размеры колес по формулам табл. 10.2.

Затем определяют модуль на делительной окружности колеса m = mcpL/(L — 0,5b), принимают ближайшее большее его значение по табл. 10.1 и вычисляют размеры колес по формулам табл. 10.3.

Если zr получается дробным, то принимают ближайшее целое число и определяют фактическое значение

Полученное число оборотов шпинделя уточняют по паспорту станка; принимают ближайшее меньшее из имеющихся на станке. Допускается принимать ближайшее большее число оборотов шпинделя, если оно превышает требуемое не более чем на 10%. Проверка режимов резания по мощности электродвигателя заключается в определении потребной мощности N и сравнении ее с фактической Ns. Потребная мощность, взятая из справочника, не должна превышать фактической мощности электродвигателя станка N ^ JV9. Однако, учитывая кратковременность нагрузки, допускается перегрузка на 30 — 50% .

ствимыми на станке; в этом случае, согласно табл. 25, гл. 11, т. 7 принимают ближайшее меньшее число оборотов, т. е. 200 об/мин. Так как при этом допустимый крутящий момент равен 21 кгм, то выбранный режим резания допустим.

Частоту вращения шпинделя автомата рассчитывают по формуле пшп = 1000 v / (nd). Если частота вращения шпинделя в течение всей обработки постоянна, то из всех полученных значений v и ишп выбирают минимальные. Значение пшп корректируют в соответствии с паспортными данными и принимают ближайшее меньшее. Если частота вращения шпинделя на отдельных переходах или позициях изменяется, то ишп выбирают для каждого перехода или позиции. На каждом переходе или позиции обработку проводят при постоянной частоте вращения шпинделя.

Время обработки заготовки уточняют по формуле Г = пц60/пШ1, окончательно принимают ближайшее табличное значение времени Т и для этого времени подбирают сменные зубчатые колеса гитары настройки частоты вращения распределительного вала.

Из полученных значений п выбирают наибольшее, которое корректируют с учетом паспортных данных, т.е. принимают ближайшее п при установленном ишп. Так как у автомата постоянный кулачок, на котором для выполнения рабочих ходов отводится постоянное число градусов, выбранному п с учетом выстоя соответствует угол рабочих ходов а, без учета выстоя а'. Отсюда можно определить число оборотов, приходящееся на наибольший переход без выстоя: п' = па'/а и по п\ определить фактически подачи на каждый переход

На практике обычно коэффициенты полезного действия зубчатых механизмов определяются экспериментально. В предварительных расчетах принимают коэффициент полезного действия ц при учете потерь в зубьях равным: для колес с шлифованными зубьями 0,99; для колес с нарезанными и нешлифованными зубьями от 0,975 до 0,985; для косозубых колес от 0,97 до 0,975 и т. д,

3. Модуль передачи. Сначала принимают коэффициент модуля Кт для колес: прямозубых — 6,8; косозубых — 5,8; шевронных — 5,2.

Если по расчету jV^25-107, принимают Коэффициент долговечности

Для конических роликовых подшипников кроме записанного ранее значения коэффициента Y принимают коэффициент Х=(),4.

Для конических роликовых подшипников кроме1 записанного ранее значения коэффициента У принимают коэффициент X --0,4.

В приближенных расчетах для точных зубчатых колес (начиная с 5-й степени точности и выше) при твердости колеса и шестерни более 350НВ принимают коэффициент /(На = 1; для грубых зубчатых колес (степень точности 9-я) Кца = = \/Z\. Тогда для степеней точности п„ ==5...9 коэффициент К.На определяют по зависимостям линейной интерполяции:

При неконтролируемой затяжке допускаемые напряжения зависят от диаметров болтов, что вызывает затруднения при проектировочном расчете, так как еще неизвестно значение этих диаметров. Поэтому расчет ведут методом последовательных приближений, сущность которого в следующем. В начале расчета задаются диаметром болта d и по табл. 3.3 принимают коэффициент запаса [s]. Если в результате расчета получится d, который выходит за пределы принятого интервала диаметров, то задаются другими d и [s] и повторяют расчет.

2. Задаются конструкцией гайки (цельная или разъемная) и принимают коэффициент высоты гайки WH. Затем определяют средний диаметр резьбы d2 (см. формулу (3.172)] и по ГОСТ 9484—73 принимают размеры резьбы: d, dt, d2 и р. При выборе шага р надо ориентироваться на средние его значения. Крупный шаг рекомендуется только для высоконагруженных передач, а мелкий — при необходимости перемещений повышенной точности.

Расчет зубьев червячного колеса на изгиб. Этот расчет аналогичен расчету зубьев цилиндрических косозубых колес. При этом в формулу (3.126) вводят следующие поправки и упрощения: зубья червячного колеса вследствие дуговой формы (см. рис. 3.124) примерно на 40% прочней зубьев цилиндрического косозубого колеса, что учитывается уменьшением коэффициента УГ2; для червячного зацепления принимают коэффициент У8 ==0,74; при среднем значении у»10° получим Ур = 1— у/140°=1— 10°/140°=0,93 и тл = =т cos y«0,98m. С учетом этих поправок, приняв KFa=\, a KF = = КрлКр„, получим формулу проверочного расчета зубьев червячного колеса:

Критическую силу Ркр определяют по формуле Эйлера, если гибкость больше предельной, а при меньшей гибкости — по эмпирической формуле Ясинского. Для винтов домкратов принимают коэффициент приведения длины ц=2, т. е. рассматривают винт как стойку с нижним жестко защемленным и верхним свободным концом. При отношении / : о!1<;7 на устойчивость не проверяют. Требуемый коэффициент запаса устойчивости принимают [пу]=3,5—4,5.

Коэффициент продольного изгиба ФА формул (4.7), (4.9) определяют по СНиП [6] в зависимости от гибкости ветви в плоскости рамы. При компоновочных предварительных расчетах значение этого коэффициента задают на основании общих соображений в пределах 0,8-0,9. Если ветвь подвержена сжатию с изгибом от рас-центровки раскосов, ветровой или сейсмических нагрузок, сварочных напряжений или других причин, то вместо коэффициента <рА принимают коэффициент <р^е ,