Принимают отношение

Для уменьшения номенклатуры шлицевых фрез и сокращения времени на их перестановку размеры шлицев на разных участках вала принимают одинаковыми.

Для повышения технологичности радиусы галтелей, размеры фасок и канавок для выхода инструмента на одном валу желательно принимать одинаковыми. Если на валу предусмотрено несколько шпоночных пазов, то для удобства фрезерования их располагают на одной образующей и выполняют одной ширины, выбранной по меньшему диаметру вала (рис. 10.11). Для уменьшения номенклатуры шлицевых фрез, сокращения времени на их перестановку размеры шлицев на разных участках вала принимают одинаковыми.

При вращающемся толкателе выбирают полярную систему координат с началом в точке С (рис. 17.7, в), при поступательно движущемся толкателе — прямоугольную систему координат хЫ)у('2} с началом в точке бо на начальной окружности кулачка (рис. 17.7,6). Система координат — правая: поворот от положительного направления перемещения SH к отрезкам, изображающим положительные величины кинематической передаточной функции u,,,i, проводят против часовой стрелки. Следовательно, при отсчете SH вправо от нижнего положения ролика В — положительные значения и,,н откладывают вверх, отрицательные — вниз (рис. 17.7, а). При этом кулачок / вращается в положительном направлении, т.е. против часовой стрелки (рис. 17.7, б). Значения масштабов по осям координат [ц.,,] = мм/м и [ц,,;,] = мм/(м-рад~') принимают одинаковыми, что позволяет изображать углы давления i'l без искажения. Максимальные значения передаточной функции ич«„к,\ на фазе удаления для краткости обозначают через ич-.\, на фазе сближения — через v^.

Посадка — характер соединения деталей, определяемый размером получающихся в нем зазоров и натягов. При назначении посадок номинальные размеры отверстия и вала принимают одинаковыми: Dn= = du. Этот размер называется номинальным размером соединения или сопряженным размером. Предельные зазоры и натяги в посадке в этом

Скорости v струи до встречи со стенкой (ot) и после встречи (уа) по абсолютному значению принимают одинаковыми: vl \ = «2 1 = и.

Для однопролетных зданий с регулярной конструктивной схемой целесообразно использовать расчетную схему с горизонтальным диском в уровне подкрановых балок, расположенных вдоль одного ряда колонн. При этом сосредоточенные максимальные нагрузки от кранов прикладываются к колоннам этого ряда и для этих же колонн получают максимальные значения усилий. Усилия от этих нагрузок в колоннах противоположного ряда принимают одинаковыми с тем, для которого подсчитаны усилия.

При вращающемся толкателе выбирают полярную систему координат с началом в точке С (рис. 17.7, в), при поступательно движущемся толкателе — прямоугольную систему координат х^у1-'2*1 с началом в точке во на начальной окружности кулачка (рис. 17.7,6). Система координат — правая: поворот от положительного направления перемещения SB к отрезкам, изображающим положительные величины кинематической передаточной функции VqB, проводят против часовой стрелки. Следовательно, при отсчете SB вправо от нижнего положения ролика В — положительные значения vqB откладывают вверх, отрицательные — вниз (рис. 17.7,а). При этом кулачок / вращается в положительном направлении, т.е. против часовой стрелки (рис. 17.7, б). Значения масштабов по осям координат [[Л5]==мм/м и [[i,,t,] = MM/(M- рад"1) принимают одинаковыми, что позволяет изображать углы давления О без искажения. Максимальные значения передаточной функции vqBm*\ на фазе удаления для краткости обозначают через у,з, на фазе сближения — через vq\.

Для уменьшения номенклатуры шлицевых фрез и сокращения времени на их перестановку размеры шлицев на разных участках вала принимают одинаковыми.

Расположение волокон. Некоторые типы композиционных материалов не имеют четко выраженной противофаз-ности расположения волокон в смежных элементах. Для этих материалов характерно наличие одинаковых форм искривления волокон во всем объеме и смещение искривлений по фазе в направлении оси 1 в смежных элементах на часть периода. В зависимости от относительного смещения по фазе упаковка искривленных волокон в смежных элементах может быть однофазной, противофазной или иметь средний характер. Приближенно оценить значения упругих констант материалов с искривленными волокнами, смещенными по фазе, можно по моделям для композиционных материалов с противофазно и однофазно искривленными волокнами. Погрешность расчета может быть оценена сравнением характеристик материалов, имеющих однофазное и противофазное расположение волокон в смежных элементах. Степень и закон искривления волокон в материалах обоих типов при этом принимают одинаковыми.

Скорости v струи до встречи со стенкой (и-,) и после встречи (о2) по абсолютному значению принимают одинаковыми: v1 \ = \ v2\ = v.

Степень точности по нормам контакта обычно выбирают совпадающей со степенью точности по нормам плавности. Например, для тракторов, грузовых автомобилей применяют зубчатые передачи 7—6—6—С или 8—7—7—С, для редукторов турбин — передачи 6—5—5—В, в металлургическом машиностроении — передачи 8—7—7—В. Для силовых передач прокатных станов применяют зубчатые колеса с повышенной точностью по нормам контакта: 8—7—6—В. Для делительных и других отсчетных механизмов степени точности по нормам кинематической точности и плавности принимают одинаковыми, а иногда кинематическая точность на одну степень точнее плавности, например 4—5—5—D.

Если dlb < 1, то принимают отношение равным 1. Количество тепла (ккал/с), выделяющегося в подшипнике вследствие преодоления сопротивления вращению,

За меру твердости, обозначаемую ЫВ, принимают отношение нагрузки Р к поверхности F сферического сегмента.

За меру твердости, обозначаемую НВ, принимают отношение нагрузки Р к поверхности F сферического сегмента:

Если d/b < 1, то принимают отношение равным 1. Количество тепла (ккал/с), выделяющегося в подшипнике вследствие преодоления сопротивления вращению,

Выделим вокруг произвольной точки К элементарную площадку AF, в пределах которой возникают внутренние силы (рис. 103, а). Обозначим их равнодействующую ЛЛ. Тогда за среднее напряжение на площадке AF принимают отношение AR/A.F = pcp. В пределе при стремлении AF -»0 получим величину полного напряжения в данной точке рассмат-

Испытания проводятся с соблюдением постоянства средней скорости роста напряжения а. Так как рост напряжений происходит ступенчато, за скорость роста напряжений принимают отношение приращения напряжения при переходе на следующую ступень к длительности предыдущей ступени:

Как известно, наличие в теле детали отверстий, пазов, выкружек приводит к резкому местному повышению внутренних напряжений, называемому концентрацией напряжений. Одной из основных характеристик концентрации напряжений является так называемый теоретический коэффициент концентрации напряжений К, за который принимают отношение величины внутреннего напряжения в какой-либо точке при наличии концентратора к напряжению в той же точке при отсутствии концентратора. Значение коэффициента К существенно зависит как от характера внешней нагрузки, так и от ряда физико-геометрических характеристик детали и ослабляющих эту деталь концентраторов (форма и материал детали, размер и форма отверстия, паза и т. п.).

Определение показателя текстуры проводили рентгеновским методом. Погрешность воспроизводимости результатов составляла 5—10%. По полученным кривым распределения интенсивности отраженных рентгеновских лучей, представляющих функцию распределения плотности нормалей [002] кристаллитов в пространстве, определяли степень текстурирован-ности материала, исходя из интенсивности [54, с. 281] и формы [155] кривых распределения. Для слаботекстурированных материалов за показатель текстуры К обычно принимают отношение интенсивностей дифракционной линии (002) /тах/Лшп- Для высокотекстурированного материала типа пирографита такой способ оценки непригоден, вследствие того что /min близко к нулю. Поэтому за показатель текстуры можно принять характерную для формы линии ширину ее на половине высоты р или показатель степени п косинуса в аппроксимирующем функцию выражении

Тогда за меру неравномерности вращения принимают отношение

Как правило, за удельную неуравновешенность принимают отношение дисбаланса q к массе М ротора е = q : М. Однако для упруго-деформируемых роторов пора учитывать степень гибкости К, которая

При расчёте соломотрясов принимают: отношение зерна к соломе в подаче 1 :2, объёмный вес продукта на соломотрясе fc — 25 кг/м3, среднюю толщину слоя продукта на соломотрясе Я =200 мм, среднюю скорость движения продукта по соломофясу vc = 0,4 м/сек.