Принимают следующий

На заданной кривой отмечают ряд точек /", 2" ', 3" , которые соединяют хордами, т. е. заменяют заданную кривую ломаной линией. Принимают следующее допущение: угол наклона касательных в точках, расположенных посередине каждого участка кривой, равен углу г),- наклона соответствующей хорды. Это допущение вносит некоторую погрешность, но она относится только к данной точке. Эти погрешности не суммируются, что обеспечивает приемлемую точность метода.

Для компонент напряжения принимают следующее правило знаков, называемое правилом внешней нормали. Компоненты напряжения, действующие на площадке с внешней нормалью, сонаправленной с координатной осью, считаются положительными, если они также совпадают с положительными направлениями соответствующих координатных осей. Аналогично для площадок, у которых внешняя нормаль совпадает с отрицательным направлением координатной оси, компоненты

На заданной кривой отмечают ряд точек /" 2"', 3", которые соединяют хордами, т. е. заменяют заданную кривую ломаной линией. Принимают следующее допущение: угол наклона касательных в точках, расположенных посередине каждого участка кривой, равен углу tyi наклона соответствующей хорды. Это допущение вносит некоторую погрешность, но она относится только к данной точке. Эти погрешности не суммируются, что обеспечивает приемлемую точность метода.

Для компонент напряжения принимают следующее правило знаков, называемое правилом внешней нормали. Компоненты напряжения, действующие на площадке с внешней нормалью, сонаправленной с координатной осью, считаются положительными, если они также совпадают с положительными направлениями соответствующих координатных осей. Аналогично для площадок, у которых внешняя нормаль совпадает с отрицательным направлением координатной оси, компоненты

Полученная формула (158) для фср.а показывает, что большие потери дает шестерня /, а меньшие — колесо 2 (рис. 221), так как 23 > Zj и, как видим, коэффициент потери в зубьях находится в прямой связи с коэффициентом трения в зубьях /3. На практике принимают следующее значение для коэффициента трения в зубьях:

Для составляющих напряжения принимают следующее правило знаков, называемое правилом внешней нормали. Составляющие напряжения, действующие по площадке с внешней нормалью, направленной в положительном направлении координатной оси, считаются положительными, если они также совпадают с положительными направлениями соответствующих координатных осей. Аналогично для площадок, у которых внешняя нормаль совпадает с отрицательным направлением координатной оси, составляющие напряжения положительны, если их

шения —г= . Однако по соображениям компактности привода значения —~ принимают следующее:

В результате выполнения процедуры PR012 ее выходные параметры принимают следующее значение: R (*, *) — массив чисел, содержащий элементы матрицы реакций в глобальной системе координат; Q (*, NQL) —массив чисел, в 6-м столбце которого содержатся компоненты вектора реакций для k-то на-гружения.

Примечания: 1. Нормы применяют при отсутствии номенклатуры и чертежей отливок на проектную программу или ее часть. 2. В случае применения наполнителя принимают следующее его количество' для стержней со средним объемом 30—105 дм3 15%; 255 — 480 дм3 — 25%; 800 — 1250 дм3 — 35%. 3. Плотность смеси и стержней из ЖСС 1,3—1,4 кг/дм3, плотность обычной стержневой смеси в разрыхленном состоянии 1,25 кг/дм3, в уплотненном — 1,65 кг/дм3. 4. Общий расход стержневых смесей указан без потерь. 5. Для стального литья, в зависимости от сложности, количество смесей может быть увеличено до 15%.

Давление воды при гидравлическом испытании принимают следующее:

Удельную теплоту процесса рассчитывают для состава шихты, полученного при составлении материального баланса плавки. Для расчета принимают следующее количество тепла, выделяющегося при алюминотермическом восстановлении оксидов (кДж/кг): Ti2O-»-Ti (596); Fe3O4->--^FeO (1089); ТЮ2-^ТЮ (617); Fe2O3^Fe (5359); ТЮ2-> -^П203 (440); Fe203->FeO (1758); FeO^Fe (956); SiOz-* -»-Si (4074); Fe3O4^Fe (1150); MnO-»-Mn (2407).

одинакового диаметра с l/d - 1 величина ст^ = 0,785. Формулы (86) н (89) принимают следующий вид: ссф==420сТо; <тцнл-78сто. Подсчитанные по этим формулам значения amv приведены в первой строке на рис. 226 (случаи 1, 2, 4, 5). •

С учетом полученных зависимостей равенства (9.16) и (9.17) принимают следующий вид:

где индексы »', /, k принимают значения 1, 2, 3. Циклический порядок — это последовательности 123, 312, 231; антициклический порядок — это последовательности 132, 321, 213. Равенства (93), (94) и (95) принимают следующий вид:

Ради простоты мы приняли величину ю постоянной. Для материальной точки, неподвижной относительно вращающейся системы отсчета (ха = ys = гв =• == 0), уравнения (66) принимают следующий вид:

Поэтому формулы преобразования (6.20) принимают следующий вид:

нию переменной величины х соотносится, определенное значение величины у. Однако, чтобы не вводить слишком много букв, часто ту же самую функциональную зависимость записывают в виде у=у(х). Символ у в правой части этого равенства аналогичен /; символ у в левой части указывает числовое значение переменной у, которое при этом получается. Такой метод выражения функциональных зависимостей более экономен и широко применяется. Формулы (8.1) записаны таким способом. Рассмотрим примеры описания движения этим способом. Пусть в некоторый момент ? = 0 точка начинает движение и удаляется по прямой от начального положения таким образом, что ее расстояние s от начальной точки вдоль траектории пропорционально времени: s=At, где А — коэффициент пропорциональности. Формулы, -описывающие это движение, зависят от того, какая система координат выбрана и как она расположена. Возьмем декартову систему координат, начало которой совместим с точкой начала движения, а одну из осей, например ось у, направим вдоль скорости движения. Тогда формулы (8.1) принимают следующий вид:

Поэтому преобразования для у и z принимают следующий простой вид:

Последний из указанных выше частных случаев связан с ап-тишюской деформацией, при которой одна поверхность скользит но другой параллельно фронту трещины. В этом случае w ~~ — w(x, у) — единственная отличная от нуля компонента смещения (u=v = Q), а уравнения равновесия и закон Гука принимают следующий вид:

Частные случаи уравнений равновесия стержня в связанной системе координат. Рассмотрим нелинейные задачи изгиба первоначально искривленного стержня достоянного сечения следящими силой и моментом, приложенными к торцу (рис. 1.17). Сосредоточенные силы и моменты, приложенные в конечных сечениях (при 8=1), можно учитывать и через краевые условия. В этом случае они в уравнения равновесия не входят и системы уравнений (1.64), (1.71) принимают следующий вид:

Уравнения (1.94) и (1.95) принимают следующий вид (в базисе {е/}) :

«Мертвые» силы. При нагружении стержня «мертвыми» силами наиболее удобными для численного решения являются уравнения равновесия в декартовых осях, в которых проекции сил при любых перемещениях стержня остаются постоянными. Уравнения равновесия стержня нулевого приближения в декартовых осях [уравнения (1.130) — (1.133)] для «мертвых» сил принимают следующий вид: