Принимают соответственно

Для проверки червячных передач на прочность при кратковременных перегрузках, которые не учитывают в основном расчете, принимают следующие предельные допускаемые напряжения: оловянные бронзы [сгн]тах = 4аТ; бронза БрАЖ9 = 4 [<%]гаах = 2от;

3. Ffr определяют в зависимости от длины контактной линии;,для зубчатых колес с номинальным коэффициентом осевого перекрытия ер до 0,8 принимают следующие значения допуска на суммарную погрешность контактной линии РЬ:

.Для колец круглого сечения принимают следующие соотношения.

В сопротивлении материалов принимают следующие основные гипотезы и допущения относительно свойств материала, нагрузок и характера деформаций.

г и xz от недопустимых. В качестве таких граничных кривых принимают следующие: / — линия минимального коэффициента перекрытия ev == 1,0; 2 — граница интерференции, т. е. внедрения головки зуба шестерни в переходную кривую на ножке зуба колеса; 3 — граница интерференции на шестерне; 5 — граница подрезания зуба шестерни, не вызывающего уменьшения коэффициента перекрытия (граница активного участка профиля зуба совпадает с точкой начала подрезания); 7 — то же, на колесе; 8 — линия, ограничивающая заострение зубьев до значения толщины зуба на окружности вершин snl =- 0.

При ориентировочных расчетах принимают следующие' значения допускаемых углов давления ft.,,,,,: для поступательно движущегося толкателя ftlcin = 30... 15°; для вращающегося толкателя ft,,,,,, ==45...20°.

Расчет зубьев на изгиб. Прямозубые передачи. При выводе расчетной формулы принимают следующие допущения: вся нагрузка Fn зацепления передается одной парой зубьев (рис. 3.104), которая приложена к вершине зуба и .направлена по нормали к его профилю (сила трения не учитывается); зуб рассматривают как

Условно принимают следующие границы давления:

При ориентировочных расчетах принимают следующие значения допускаемых углов давления Фдоп: для поступательно движущегося толкателя ОДОм = 30. ..15°; для вращающегося толкателя #до„ = 45... 20°.

Здесь С3 — поправочный коэффициент; v — угол подъема витка червяка; ф — приведенный угол трения. Для передачи со стальным червяком и бронзовыми зубьями колеса принимают следующие значения ф в зависимости от скорости скольжения vs =

В приближенных расчетах при окружных силах Р > 30 Н принимают следующие средние значения к. п. д. зацеплений: а) для пары цилиндрических и конических прямозубых и косозу-бых колес г = 0,98; б) для червячных передач г\ = 0,65 ч- 0,85 при гх = l-f-4 соответственно; в) для пары винт—гайка с трапецеидальной однозаходной резьбой т] = 0,50-т-0,70.

Обод шкива для нормальных и узких клиновых ремней показан на рис. 18.2, а, для поликлиновых ремней — на рис. 18.2, б; размеры конструктивных элементов канавок шкивов принимают соответственно по табл. 18.1 и 18.2.

Обод шкива для клиновых ремней нормального и узкого сечений дан на рис. 18.2, а, для поликлиновых ремней — на рис. 18.2, о, размеры (мм) профиля кананок шкивов принимают соответственно по табл. 18,1 и 18.2.

В инженерной практике часто встречается плоское напряженное состояние (рис. 16). В этом случае формулы (38) — (40) для аэкв принимают соответственно вид

где Q'j3,, Q^0), "QJi) — самоуравновешенные части функций нагрузок, которые в рассматриваемом случае можно принять равными нулю. В этом случае компоненты основного тензора упрощаются и принимают соответственно вид:

Допускаемые напряжения. Для валов и осей из углеродистых и легированных сталей при симметричном цикле изменения напряжения принимают [0]и*=« 0,1ав, для осей при пульсирующем цикле — [а]и ^ 0,16ав, а при постоянных напряжениях — [о ]и «# 0,3ав. Допускаемые касательные напряжения принимают соответственно: [т ] «* 0,2ав; [а]0?«0,1ов и [T]_J ?« 0,06ав (значения ав из табл. 10.5).

где Vi и v2 — коэффициенты Пуассона материалов ролика и кольца; Et и Е2 — модули упругости материалов ролика и кольца; р — приведенный радиус кривизны, l/p = 2(l/D + + !/!>„); DB — наружный диаметр внутреннего кольца; I — эффективная длина (без фасок) ролика; F0 — наибольшая нагрузка на ролик, находится по формуле (27.5). Допускаемые напряжения ?<7д] для шарико- и роликоподшипников принимают соответственно 5000 МПа и 3000 МПа.

Обычно ради прочности ходовые винты делают из стали марок 45 или 50. При этом для гаек применяют бронзу, латунь или антифрикционный чугун. Для этих сочетаний материалов принимают соответственно [р] равным 9 и 5 МПа.

Обод шкива для нормальных, и. узких клиновых ремней показан на рис. 18.2, а, для поликлиновых ремней — на рис. 18.2, б; размеры конструктивных элементов канавок шкивов принимают соответственно по табл. 18.1 и 18.2.

В инженерной практике часто встречается плоское напряженное состояние (рис. 16). В этом случае формулы (38)—(40) для аэкв принимают соответственно вид

В соотношении (36) каждый из сомножителей не превышает единицы, и, как показывают расчеты, для широкого круга практических задач соотношение (36) выполняется. Тогда, например, при Г0>2ГС формулы (25), (33), (34), (35) принимают соответственно вид

и толщину зубьов принимают соответственно равными окружному шагу и половине окружного шага плоского исходного колеса посередине ширины зубчатого венца, умноженным на косинус среднего угла наклона линии зубьев плоского исходного колеса; с = р^ = 0,25гол. В технически обоснованных случаях допускается неравенство толщины зуба и ширины впадины по средней линии, изменение величин hi, с и р^, если это не нарушает правильности зацепления и не препятствует использованию стандартного инструмента.