Принудительную циркуляцию

расположения пазов или отличием величин зазоров. Анализ осциллограмм крутящих моментов и других параметров показал, что точность изготовления мальтийских крестов автоматов модели 1А225-6 достаточно высокая. В настоящее время еще не изучен вопрос о целесообразной длительности приработки токарных автоматов на сборке. Приработка осуществляется в период обкатки станков и отладки технологического процесса изготовления деталей. Анализ осциллограмм крутящих моментов показал, что длительность обкатки автоматов на станкостроительных заводах обычно недостаточна для полной приработки деталей станка. Это оказывает существенное влияние на величину и характер изменения крутящих моментов на некоторых участках циклограммы станка. Например, недостаточная приработка шпиндельного блока и деталей поворотного механизма у автомата 2 привела к значительному увеличению сил трения при повороте блока, вследствие чего момент Мл у этого станка составил 118—141 кем. У станков 3 и 4 силы трения при повороте блока также имеют повышенные значения. На величину и характер изменения крутящего момента Mt могут оказывать влияние величина подъема шпиндельного блока, точность регулировки роликов, ограничивающих подъем блока и изменение скорости вращения РВ (а)пр). Обычно юпр в этом случае у новых автоматов достаточно стабильна. Поэтому при выяснении причины повышенного значения момента Mt необходимо, в первую очередь, проверить величину подъема блока и точность регулировки роликов, ограничивающих подъем блока, а также регулировку положения переднего диска блока направляющих труб (если он установлен на станке при его сборке). У неприработанного автомата 1, кроме наличия повышенных сил трения на участке поворота блока, имело место задевание шпиндельного блока втулочной-роликовой цепи привода вращения лимба упоров поперечных суппортов. Это привело к искажению формы кривой момента (два пика момента). У станков 5 ж 6 величина и характер изменения момента соответствуют работе нормально изготовленных и отрегулированных поворотных механизмов. Во второй половине поворота шпиндельного блока, когда ускорения становятся отрицательными, у хорошо приработанных станков момент трения недостаточен для компенсации отрицательного инерционного момента. Это обстоятельство позволяет также судить о приработке механизма поворота шпиндельного блока. Особенно четко видна недостаточная приработка поворотного механизма по осциллограмме крутящего момента у станка 2, у которого во второй половине поворота блока моменты М4 и Мц положительны. Отрицательный пик М'ц у неприработанного автомата 7 связан с резкими колебаниями угловой скорости РВ вследствие принудительного торможения шпиндельного блока. Достаточно хорошо приработан механизм поворота у станка, осциллограмма крутящего момента которого приведена на рис. 2

3) v'тах, при которой v > v'тах и мощность ВЭУ равняется нулю за счет принудительного торможения ротора или разворота его лопастей параллельно вектору скорости ветра.

В настоящее время известно около 20 методов исследования коэффициента трения при прокатке [1]. К их числу относятся методы максимального угла захвата, предельного обжатия, принудительного торможения полосы, максимального усилия торможения, крутящего момента, комбинированный, торможения одного валка [96], опережения, давления, максимального опережения, уширения, обработки эпюр контактного давления, работы прокатки, максимального давления, прокатки на минимально возможную толщину, прокагки в валках с переменным радиусом.

Метод принудительного торможения полосы

Помимо величины /у, методом принудительного торможения можно определить среднюю удельную силу трения на контактной поверхности

Метод принудительного торможения по своей сущности близок к обычному трибометрическому методу исследования /.

В работе [103] предложено осуществлять торможение образцов путем создания переднего подпора. С этой целью со стороны выхода металла из валков устанавливают упор с месдозой, измеряющий силу Q. В некоторых случаях, в частности при горячей прокатке, такой способ торможения удобен, так как при этом не теряется время на закрепление образца в захвате. Возможно применение метода принудительного торможения для исследования коэффициента трения при прокатке в калибрах [104]. При соблюдении вышеуказанных условий проведения экспериментов метод принудительного торможения позволяет достаточно точно определить величину физического коэффициента трения в очаге деформации.

Предложен А. П. Грудевым в 1962 г. [109]. Метод основан на измерении усилия торможения Q и крутящего момента М. Он является как бы комбинацией методов принудительного торможения и крутящего момента, дополняя их. Коэффициент трения определяют по формуле

Комбинированный метод целесообразно применять в совокупности с методами принудительного торможения и крутящего момента. Если при торможении образца в валках измеряют три параметра: Р, Q и М, то / можно определить параллельно тремя указанными методами. Это повышает надежность результатов исследования. Метод экспериментально проверен в работе [ПО].

Примечание. Коэффициент трения определяли методом принудительного торможения; валки из стали 9Х, шлифованные; поверхность образцов покрыта окалиной; скорость скольжения 3 м/с

Холодную прокатку (табл. 15) проводили на стальных закаленных полированных (класс 10, б) валках при скорости VB — 0,3 м/с. Прокатывали полосы из наклепанной стали 08 кп толщиной 0,5—0,6 мм с поверхностью 7-го класса. Обжатие составляло 10—20 %. Коэффициент тречия определяли методом принудительного торможения [1].

ные (менее 1100-1200 К) и высокотемпературные (1300— 1500 К). Их паропроизводительность составляет 2 — 40 т/ч при давлении пара до 3,9 МПа. Котлы-утилизаторы имеют естественную или принудительную циркуляцию с расположением поверхностей нагрева, аналогичным в энергетических котлах. Если в отходящих газах технологических установок содержатся некоторые горючие составляющие, то для рационального использования отходов котлы-утилизаторы дополняются камерами дожигания.

Котлоагрегат / типа, изображенного на рис. 6-31, имеет многократную принудительную циркуляцию воды из барабана 2 через зме-406

Значительная часть средств, отпускаемых на сооружение котла, приходится на барабаны, которые для высоких давлений выполняются из легированных сталей. Стремление к снижению стоимости паросиловых установок- привело к сокращению числа барабанов до двух, а иногда и до одного (паросборника) вместо трех или пяти, применявшихся ранее. Еще более экономичными агрегатами, с точки зрения затрат металла, являются безбарабанные, так называемые прямоточные котлы, роль которых особенно возрастает в связи с применением пара высоких параметров. При высоких давлениях применение котлов с естественной циркуляцией значительно осложняется тем, что плотность пара с повышением давления приближается к плотности воды, а в критической точке они становятся одинаковыми. Поэтому при давлениях, близких к критическому, и сверхкритических необходимо устраивать принудительную циркуляцию, применяемую в прямоточных котлах. Наиболее удачным с конструктивной точки зрения является прямоточный котел, предложенный проф. Л. К. Рам-

Для получения оптимальной концентрации активной гидроокиси А1(ОН)3 в установках холодной воды необходимо пребывание воды в резервуарах около 12 мин, а в установках горячей воды — около 20 мин. При продолжительном прерывании электролиза в резервуарах формирование защитных слоев может быть нарушено. Эти слои находятся в равновесии с электролитически обработанной водой, а вода, в которой нет активной А1(ОН)з, может более или менее быстро разрушить их. По этой причине для защиты от коррозии в установках горячей воды необходимо обеспечивать постоянное течение воды, например принудительную циркуляцию [9].

В большинстве случаев в термокамерах применяют принудительную циркуляцию теплоносителя. Примером такой конструкции может служить воздушная термокамера к релаксометру осевого сжатия 2026 РОС, предназначенному для испытания резин при температурах 40—200 °Спо ГОСТ 9982 —76 по методу А (рис. 8).' Термокамера состоит из корпуса 4, внутренней камеры 5, рабочей камеры 6, двери 1. Нагрев осуществляется с помощью двух трубчатых нагревателей 2, принудительная циркуляция воздуха — с помощью вентилятора 9 с приводом от двигателя 3, смонтированного на задней стене камеры. Подшипники двигателя охлаждаются водой. Датчиком системы регулирования является термоэлектрический преобразователь 7. Для контроля температуры служит ртутный термометр 8 с ценой деления 0,5°С.

а) барабаны, которые являются дорогой и тяжелой частью агрегата, в этих котлах отсутствуют, так как котел имеет принудительную циркуляцию;

При решении вопроса о комбинировании циркуляционных систем охлаждения и котла рассматривались три варианта (рис. 5-19,а), Первый вариант (1)—установка только одного барабана-сепаратора на большой высоте (24 м) для обеспечения циркуляции в системе охлаждения. Поскольку существующие котлы-утилизаторы рассчитаны на принудительную циркуляцию, во всех вариантах они так и работают. В данном варианте пароводяная смесь из котла поступает в общий барабан паросборник. В период пуска начальное побуждение циркуляции создают циркуляционные насосы НКУ-140. Методическая печь, как это видно из рис. 5-19,6, имеет три группы циркуляционных контуров, ло четыре в каждой. Группы присоединены к коллекторам, снабженным сливными линиями для возможности перехода от испарительного к проточному охлаждению. Второй вариант (2), когда общий барабан-паросборник у котла-утилизатора расположен на небольшой высоте, заставляет иметь дополнительные циркуляционные насосы и для испарительной системы. Капитальные вложения здесь меньше, чем в первом варианте, но эксплуатационные расходы выше, чем позволяет рекомендовать к внедрению первый вариант. Третий вариант (3) с двумя барабанами был признан нецелесообразным.

ложения, что ухудшает работу теплообмен-ной аппаратуры. Во избежание перегрева масла в системе обогрева необходимо применять принудительную циркуляцию теплоносителя и строго соблюдать режим нагрева.

Для высоконапорных парогенераторов с докритическими параметрами пара рационально применять многократную принудительную циркуляцию воды, экранируя топку только испарительными поверхностями нагрева. Параметры многократной принудительной циркуляции должны приниматься из условия отсутствия кризисов теплообмена I и II рода. Кризис теплообмена II рода отсутствует, если паросодержание в экранных трубах не превышает граничного значения, определяемого по формулам В. Е. Доро-щука:

Созданные конструкции КУ и ЭТА имеют в качестве охлаждающего агента воду, насыщенный или перегретый пар. Ввиду того что тепловые напряжения в поверхностях нагрева невелики, а высота котлов, как правило, небольшая, часто возникает вопрос о рациональном способе циркуляции воды. В существующих конструкциях применяют принудительную, естественную и смешанную циркуляцию пароводяной смеси. Для КУ и ЭТА выбор способа циркуляции пароводяной смеси имеет свои особенности. В большинстве случаев в технологических линиях место для установки котлов ограничено, поэтому с целью создания компактных поверхностей нагрева используют принудительную циркуляцию. Так, котлы мартеновской серии КУ-60-2, КУ-80-3, КУ-40-1, КУ-100, КУ-125 и др. выполнены с принудительной циркуляцией.^К принудительной циркуляции часто прибегают и в случаях, когда имеются высокотеплонапря-женные поверхности и цикличность тепловой нагрузки, например в сталеплавильных конвертерах и конвертерах в цветной металлургии.

Высоконапорные парогенераторы средней производительности (120—230 т/ч), которые компонуются с теплофикационными турбинами с промышленным отбором пара, вследствие потерь больших количеств конденсата, а также трудности получения хорошего качества питательной воды для обеспечения высокой надежности должны иметь принудительную циркуляцию от циркуляционного насоса. Благодаря принудительной циркуляции с барабаном-сепаратором компоновка поверхностей нагрева может быть свободной, что дает возможность создать парогенератор малых размеров по высоте, соответствующих габаритам паровых турбин. При этом облегчается также автоматизация рабочего процесса парогенератора и обеспечивается большая эксплуатационная надежность и маневренность установки. Малая кратность циркуляции, равная 4—5, и высокое давление пара (100—130 ата) в установках средней мощности дают возможность создать надежно работающий циркуляционный насос с небольшими затратами мощности на его привод.